WWW.NET.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Интернет ресурсы
 

Pages:   || 2 |

«СВОД ПРАВИЛ СП. 1-ая редакция КОНСТРУКЦИИ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ. ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПЕРВАЯ РЕДАКЦИЯ Настоящий проект свода правил не подлежит применению до его утверждения Москва, 2016 ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

СВОД ПРАВИЛ СП ………………………

1-ая редакция

КОНСТРУКЦИИ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ.

ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ПЕРВАЯ РЕДАКЦИЯ

Настоящий проект свода правил не подлежит применению до его утверждения Москва, 2016 СП……………2016 1-ая редакция Предисловие Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила разработки – постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. № 858 «О порядке разработки и утверждения сводов правил».

Сведения о своде правил 1 ИСПОЛНИТЕЛИ - Акционерное общество «Научно-исследовательский центр «Строительство» (АО «НИЦ «Строительство»). Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона (НИИЖБ) им. А.А. Гвоздева.

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство», Федеральным автономным учреждением «Федеральный центр нормирования, стандартизации и технической оценки соответствия и строительства» (ФАУ «ФЦС»).

3 ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Департаментом градостроительной деятельности и архитектуры Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России).



УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от «___»________201___г.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт).

ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок - в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты», В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет.

© Минcтрой России, 2016 Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания на территории Российской Федерации без разрешения Минстроя России II

–  –  –

Область применения………………………………………..……………………………………..1

1. Нормативные ссылки…….……….……………...…………………………………………….1

2. Термины и определения……..…………………………. …………………………………......3

3. Основные положения ………..……………………………. …………………………………..6

3.1 Область применения и разновидности ячеистого бетона…………………..................6

3.2 Общие требования к конструкциям из ячеистых бетонов…………

3.3 Основные расчетные требования (расчетные сопротивления сжатию кладки из ячеистобетонных блоков, коэффициенты условий работы кладки из ячеистобетонных блоков и камней, деформационные характеристики кладки из ячеистобетонных блоков - начальный модуль упругости, коэффициент ползучести, коэффициент температурной деформации)………………………………………………………………………………………..16

4. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов…...28

4.1 Ячеистый бетон (классы по прочности на сжатие, марки по плотности и морозостойкости; прочностные характеристики - нормативные значения сопротивления сжатию, растяжению и срезу; значения коэффициентов надежности и коэффициентов условий работы; расчетные сопротивления сжатию, растяжению и срезу; деформационные характеристики ячеистого бетона – значения начального модуля упругости, коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона), коэффициент температурной деформации, криволинейная, двухлинейная и трехлинейная диаграммы деформирования (состояния) бетона с предельными относительными деформациями….………………….......28

4.2 Арматура и закладные изделия. Фиброволокно для дисперсного армирования ячеистого бетона по прочности на растяжение арматуры; прочностные (класс характеристики - значения нормативных сопротивлений, коэффициенты надежности, коэффициенты условий работы, значения расчетных сопротивлений; деформационные характеристики – начальный модуль упругости арматуры, двухлинейная и трехлинейная диаграммы деформирования (состояния) арматуры с предельными относительными деформациями) ……………………………………………………………………

5. Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов по предельным состояниям первой группы (методы расчета по прочности)…

5.1. Расчет каменных(кладки из блоков, камней) конструкций из ячеистых бетонов…………………………………………………………………………………....50

5.2 Расчет крупноразмерных бетонных и железобетонных конструкций из III СП……………2016 1-ая редакция ячеистого бетона……………………..……………

6. Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций из ячеистого бетона по предельным состояниям второй группы (методы расчета по трещиностойкости и деформативности)……………………………………………………

7. Конструктивные требования (требования к геометрическим размерам минимальные размеры сечения элементов; требования к армированию по величине защитного слоя, расстоянию между арматурными стержнями, требования по конструированию продольной и поперечной арматуры, а также сопряжениям арматуры – сварным соединениям арматуры, положения по конструированию наружных и внутренних стен из мелких ячеистобетонных блоков)…………………………………………………….....74 Приложение А Основные буквенные обозначения…………….………

Приложение Б Расчет ячеистобетонных элементов прямоугольного сечения на действие сжимающей продольной силы…………………………………………………

Приложение В Расчет опорных сечений сжатых элементов, примыкающих к горизонтальным растворным монтажным швам……………………………………………..103 Приложение Г Расчет сборно-монолитного перекрытия ………………………………….107 Библиография…………………………………………………………………………………109 IV СП…………….2016 (Проект, 1-ая редакция) Введение В настоящем документе приведены требования, соответствующие целям Федерального закона от 30 декабря 2009г. №384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» с учетом части I статьи 46 Федерального закона от 27 декабря 2002 г.

№184 ФЗ «О техническом регулировании».

Свод правил выполнен авторским коллективом: А.Н. Давидюк, В.Ф. Степанова, Т.А.

Кузьмич, В.И. Савин, В.Н. Строцкий, С.Г. Зимин (НИИЖБ им. А.А. Гвоздева)

–  –  –

Область применения Настоящий свод правил распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов для зданий и сооружений различного назначения, эксплуатируемых в климатических условиях России (при систематическом воздействии температур не выше 50 °С и не ниже минус 70 °С).

Свод правил устанавливает требования к проектированию бетонных и железобетонных конструкций, изготовляемых из ячеистого бетона по ГОСТ 25485 и ГОСТ 31359, подвергнутого как тепловлажностной обработке при повышенных температурах, так и твердеющего при нормальной температуре и атмосферном давлении.

Требования настоящего свода правил не распространяются на проектирование сталежелезобетонных конструкций, бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, покрытий автомобильных дорог и аэродромов и других специальных сооружений, а также на конструкции, подверженные динамическим, многократно-повторяющимся нагрузкам, изготовляемые из бетонов на гипсовом вяжущем и средней плотностью менее 300 кг/м2 и свыше 1200 кг/м2.

Настоящий свод правил не содержит требования по проектированию специфических конструкций (пустотные плиты, конструкции с подрезками, капители и т.п.).

Поскольку конструкции из ячеистых бетонов выполняются только в виде стеновых панелей, плит покрытий и перекрытий, то некоторые виды расчетов, предусмотренные СП 63.13330, в Своде Правил не приводятся, в частности, расчеты кольцевых сечений на растяжение и кручение, выносливость, закрытия косых трещин, влияние поперечной силы на прогиб.

1 Нормативные ссылки

1.1 В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы:





ГОСТ 380–2005 Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки СП……………2016 1-ая редакция ГОСТ 5494–95 Пудра алюминиевая. Технические условия ГОСТ 5632–72 Стали высоколегированные и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки ГОСТ 5742–76 Изделия из ячеистых бетонов теплоизоляционные ГОСТ 5781–82 Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций.

Технические условия ГОСТ 5802–86 Растворы строительные. Методы испытаний ГОСТ 6727–80 Проволока из низкоуглеродистой стали холоднотянутая для армирования железобетонных конструкций. Технические условия ГОСТ 8478–81 Сетки сварные для железобетонных конструкций. Технические условия ГОСТ 10180–2012 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам ГОСТ 10922–2012 Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Общие технические условия ГОСТ 14098–2014 Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры ГОСТ 18105–2010 Бетоны. Правила контроля и оценки прочности ГОСТ 21520–89 Блоки из ячеистых бетонов стеновые мелкие.

ГОСТ 23279–85 Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. Общие технические условия ГОСТ 25485–89 Бетоны ячеистые. Технические условия ГОСТ 25898–2012 Материалы и изделия строительные. Методы определения паропроницаемости и сопротивления паропроницанию ГОСТ 27005–2014 Бетоны легкие и ячеистые. Правила контроля средней плотности ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения ГОСТ 28013–98 Растворы строительные. Общие технические условия ГОСТ 30244–94 Материалы строительные. Методы испытаний на горючесть ГОСТ 31359–2007 Бетоны ячеистые автоклавного твердения ГОСТ 31360–2007 Изделия стеновые неармированные из ячеистого бетона автоклавного твердения. Технические условия ГОСТ 31938–2012 Арматура полимерная композитная для армирования бетонных конструкций. Технические условия СП 14.13330.2011 «СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах»

–  –  –

П р и м е ч а н и е – При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован на 01 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим сводом правил следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

2 Термины и определения В настоящем своде правил применены термины по ГОСТ 31359, ГОСТ 31360, ГОСТ 25485, а также следующие термины с соответствующими определениями:

2.1 автоклавный ячеистый бетон: Применен в качестве синонима в значении термина ячеистый бетон автоклавного твердения по ГОСТ 31359 (твердеющий в среде насыщенного водяного пара при давлении насыщенного пара выше атмосферного – 9-13 атм при температуре 170-200 оС).

2.2 арматура рабочая: Арматура, устанавливаемая по расчету.

2.3 арматура конструктивная: Арматура, устанавливаемая без расчета из конструктивных соображений.

2.4 анкеровка арматуры: Обеспечение восприятия арматурой действующих на нее усилий путем заведения ее на определенную длину за расчетное сечение или устройства на концах специальных анкеров.

2.5 бетон ячеистый: Бетон с искусственно созданными порами, состоящий из затвердевшей смеси вяжущего (цемента, извести или смешанного вяжущего) и СП……………2016 1-ая редакция кремнеземистого компонента (молотого песка или золы), легкий по объемному весу и прошедший автоклавную или тепловую обработку при атмосферном давлении, а также твердеющий при нормальной температуре.

2.6 газобетон: Ячеистый бетон, в котором для создания пористой структуры используется порообразователь в виде алюминиевой пудры по ГОСТ 5494;.

2.7 двухслойная кладка: Кладка, состоящая из основного и облицовочного слоев, соединенных между собой сетками, связями или прокладными рядами.

2.8 двухслойная конструкция: Конструкция, состоящая из ячеистого бетона с внутренним слоем из тяжелого бетона или плотного силикатного бетона.

2.9 защитный слой бетона: Толщина слоя бетона от грани элемента до ближайшей поверхности арматурного стержня.

2.10 каменная кладка: Конструкция из природных или искусственных камней (блоков), соединенных между собой раствором, клеевым составом или пастой.

2.11 конструкции бетонные: Конструкции, выполненные из бетона без арматуры или с арматурой, устанавливаемой по конструктивным соображениям и не учитываемой в расчете; расчетные усилия от всех воздействий в бетонных конструкциях должны быть восприняты бетоном.

2.12 конструкции железобетонные: Конструкции, выполненные из бетона с рабочей и конструктивной арматурой (армированные бетонные конструкции); расчетные усилия от всех воздействий в железобетонных конструкциях должны быть восприняты бетоном и рабочей арматурой.

2.13 конструкционно-теплоизоляционный ячеистый бетон: Бетон, к которому предъявляются требования по прочностным и деформативным характеристикам, а также по теплотехническим показателям и долговечности.

2.14 конструкционный ячеистый бетон: Бетон, к которому предъявляются требования по прочностным и деформативным характеристикам, а также по долговечности.

2.15 коэффициент армирования железобетона : Отношение площади сечения арматуры к рабочей площади сечения бетона, выраженное в процентах.

2.16 клей для кладки, тонкослойный раствор: Пластичный в процессе нанесения материал, применяемый для устройства кладочных швов толщиной до 3 мм.

2.17 камни и блоки: Полнотелые и пустотелые кладочные изделия, удовлетворяющие требованиям соответствующих национальных стандартов.

2.18 кладка зимняя: Возведение каменных конструкций в зимних условиях на растворах с противоморозными добавками, способом замораживания, с обогревом.

СП……………2016 1-ая редакция

2.19 многослойная кладка: Конструкция, состоящая из двух слоев кладки и слоя из теплоизоляционных материалов, соединенных гибкими связями.

2.20 марка бетона по средней плотности D: установленное нормами значение плотности, в кг/м2, бетонов, к которым предъявляются требования по теплоизоляции.

2.21 марка бетона по морозостойкости F: Установленное нормами минимальное число циклов замораживания и оттаивания образцов бетона, испытанных по стандартным базовым методам, при которых сохраняются их первоначальные физико-механические свойства в нормируемых пределах.

2.22 морозостойкость бетона: Способность бетона сохранять физико-механические свойства при многократном переменном замораживании и оттаивании, регламентируется маркой по морозостойкости F.

2.23 наклонное сечение: Сечение элемента плоскостью, наклонной к его продольной оси и перпендикулярной вертикальной плоскости, проходящей через ось элемента.

2.24 неавтоклавный ячеистый бетон: Применен в качестве синонима в значении термина ячеистый бетон неавтоклавного твердения по ГОСТ 25485. (твердеющий при атмосферном давлении в паровой среде (в пропарочных камерах) или путем применения электропрогрева при температуре 90-100оС, а также путем обогрева с помощью электронагревательных и других приборов.

2.25 нормальное сечение: Сечение элемента плоскостью, перпендикулярной к его продольной оси.

2.26 обрез: Горизонтальный уступ стены или фундамента, образованный в результате изменения толщины кладки вышележащей части.

2.27 паропроницаемость бетона: Свойство бетона пропускать через себя газы или жидкости при наличии градиента давления (регламентируется маркой по водонепроницаемости W) либо обеспечивать диффузионную проницаемость растворенных в воде веществ в отсутствие градиента давления (регламентируется нормируемыми величинами плотности тока и электрического потенциала).

2.28 пенобетон: Ячеистый бетон, в котором для создания пористой структуры используются различные пенообразователи, указанные в п.1.3.9.5. ГОСТ 25485.

перемычка: Конструктивный элемент балочного или арочного типа, 2.29 перекрывающий проем в стене и воспринимающий нагрузку от вышерасположенных конструкций.

2.30 плотность бетона: Характеристика бетона, равная отношению его массы к объему, регламентируется маркой по средней плотности D.

СП……………2016 1-ая редакция

2.31 предельное усилие: Наибольшее усилие, которое может быть воспринято элементом, его сечением при принятых характеристиках материалов.

2.32 рабочая высота сечения: Расстояние от сжатой грани элемента до центра тяжести растянутой продольной арматуры.

2.33 стыки арматуры внахлестку: Соединение арматурных стержней по их длине без сварки путем заведения конца одного арматурного стержня относительно конца другого.

фибропено-газобетон: Ячеистый бетон с дисперсным армированием 2.34 полипропиленовой фиброй типа ВСМ (волокно строительное микроармирующее).

3 Основные положения.

3.1 Область применения и разновидности ячеистого бетона 3.1.1 Настоящий Свод Правил составлен с учетом основных положений СП 63.13330 и СП 15.13330 и может быть использован при проектировании элементов конструкций зданий и сооружений для гражданского, промышленного и сельскохозяйственного строительства из различных автоклавных и неавтоклавных ячеистых бетонов, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50 оС и не ниже минус 70 °С, а именно:

а) ячеистобетонных неармированных однослойных, работающих на изгиб и внецентренное сжатие;

б) ячеистобетонных однослойных, с обычным армированием, работающих на изгиб и внецентренное сжатие;

в) ячеистобетонных двухслойных, с обычным армированием и предварительно напряженных, работающих на изгиб.

Ячеистые бетоны, предусмотренные настоящим Сводом Правил, должны соответствовать требованиям ГОСТ 25485 и ГОСТ 31359.

3.1.2 Ячеистые бетоны в соответствии с ГОСТ 25485 и ГОСТ 31359 подразделяются по условиям твердения (автоклавный и неавтоклавный), видам порообразования (газобетоны и пенобетоны), видам вяжущих и кремнеземистых компонентов.

Применяются следующие виды основных вяжущих: цементное, известковое, смешанное (цементно-известковое), сланцезольное (из высокоосновных зол) и шлаковое.

Другие сочетания этих видов вяжущих, а также основных химических добавок регламентируются в [16].

В качестве кремнеземистого компонента применяются тонкомолотые кварцевые или полевошпатные пески и золы тепловых электростанций, а также другие вторичные продукты (отходы) промышленности.

СП……………2016 1-ая редакция

По способу формования ячеистые бетоны могут быть разделены на:

- обычные ячеистые бетоны, получаемые по «литьевой» технологии без применения вибрации»;

- вибрированные ячеистые бетоны, получаемые с применением вибрации.

Разновидности ячеистых бетонов по областям применения (по назначению), прочности и средней плотности регламентируются п.4.2 и 4.8 ГОСТ 31359 и п.1.2.1-1.2.5 ГОСТ 25485.

Ячеистые бетоны могут быть как без армирующей добавки, так и с микроармирующей добавкой в виде волокна строительного микроармирующего (ВСМ) или фиброволокна (фибропенобетоны и фиброгазобетоны) (см. п.4.2.9).

По области применения ячеистые бетоны подразделяются на:

б) конструкционно-теплоизоляционные;

в) конструкционные.

3.1.3 Выбор разновидностей ячеистых бетонов в конструкциях жилых, гражданских, производственных и вспомогательных зданиях промышленных предприятий и сельскохозяйственных зданиях осуществляется в зависимости от режима помещений:

а) при сухом, нормальном, влажном и мокром температурно-влажностном режиме – из пенобетона, газобетона;

б) при сухом и нормальном температурно-влажностном режиме – из ячеистых бетонов других видов.

Градации температурно-влажностного режима помещений устанавливаются соответствующей главой СП 23-101.

3.1.4 Для каждой из плотностей для автоклавных и неавтоклавных бетонов предусмотрены определенные классы бетона по прочности на сжатие (В), которые должны обеспечиваться заводами.

Показатели классов по прочности и марок по морозостойкости для разных марок ячеистого автоклавного бетона по плотности теплоизоляционных, конструкционнотеплоизоляционных и конструкционных ячеистых бетонов автоклавного твердения приведены в таблице 4.2 настоящего Свода Правил, ячеистых бетонов неавтоклавного твердения – в табл. 1 ГОСТ 25485.

3.1.5 Градация автоклавных и неавтоклавных ячеистых бетонов по прочности на сжатие характеризует технологический уровень предприятия, вид и качество исходного сырья.

Для передовых предприятий, выпускающих конструкции из автоклавных и неавтоклавных ячеистых бетонов, рекомендуется проектировать их в расчете на СП……………2016 1-ая редакция повышенные классы для каждой плотности бетона, приведенные в таблице 4.2 и таблице 1 ГОСТ 25485.

Неавтоклавные ячеистые бетоны низких прочностей могут использоваться лишь в малонагруженных элементах, в которых не требуется более высокая прочность бетона.

Область применения конструкций из отдельных видов ячеистых бетонов может быть уточнена на основе результатов экспериментальных исследований, опыта строительства и эксплуатации зданий, а также соответствующих технико–экономических обоснований с учетом фактически установленных характеристик бетонов и изготовляемых из них конструкций при условии, что проектирование и изготовление таких конструкций осуществляется на основе соответствующих региональных нормативных документов, утвержденных в установленном порядке, которые регламентируют рациональную область применения таких конструкций и стабильность технологического режима их изготовления.

Применение конструкций стен из ячеистых бетонов, предназначенных для 3.1.6 строительства в районах Крайнего Севера, регламентируется [23].

3. 2 Общие требования к конструкциям из ячеистого бетона 3.2.1 Ячеистый бетон автоклавного твердения должен соответствовать требованиям ГОСТ 31359.

Неавтоклавные ячеистые бетоны должны соответствовать по прочности на сжатие классам, приведенным в таблице 1 ГОСТ 25485.

Требования к ячеистым бетонам по морозостойкости, по коэффициентам теплопроводности и паропроницаемости, а также максимальные величины сорбционной влажности принимаются по таблицам 1 и 2 ГОСТ 25485, таблице 1 ГОСТ 31359. Величины усадки принимаются по п.1.3.5 ГОСТ 25485 и по п.4.14 ГОСТ 31359.

Марку ячеистого бетона изделий по морозостойкости назначают в зависимости от условий эксплуатации конструкций и расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства в соответствии с нормами строительного проектирования и принимают не ниже:

- F25 – для изделий, предназначенных для использования в наружных стенах;

- F15 – для остальных изделий;

- F35 - для изделий, предназначенных для использования в северных районах.

Проектирование ячеистобетонных конструкций (стен из мелких ячеистобетонных блоков) для сейсмических районов допускается при условии выполнения требований

СП 14.13330.2011:

- при 7 баллах – высотой 8м (2этажа);

- при 8 баллах – высотой 8 м (2этажа);

СП……………2016 1-ая редакция

- при 9 баллах – высотой 4м (1 этаж).

3.2.2 При проектировании элементов конструкций из ячеистых бетонов следует руководствоваться общими требованиями ГОСТ 27751, СП 63.13330, СП15.13330, СП 20.13330.2011, СП 50.13330, СП 23-101, СНиП 2.01.01, СП 70.13330, СП 52-102, а также указаниями [16], [18], [19], [20] и требованиями настоящего Свода Правил.

3.2.3 Проектирование бетонных и железобетонных конструкций для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности следует вести с учетом дополнительных требований, предъявляемых СП 28.13330.

3.2.4 В целях обеспечения долговечности конструкций из ячеистых бетонов следует предусмотреть защиту их от увлажнения грунтовыми водами и интенсивного увлажнения атмосферными осадками, для чего рекомендуется применять защитно-декоративные отделки наружных поверхностей стен окрасочными составами, поризованными растворами с дроблеными каменными материалами [16].

Кроме этого, можно использовать также облицовки листовыми материалами (асбестоцементом, тонким алюминием, плакированной сталью, закаленным стеклом и др.) с устройством воздушной прослойки.

В конструкциях, предназначенных для эксплуатации в условиях агрессивной среды, в зданиях с влажным и мокрым режимом помещений должны предусматриваться (кроме устройства паро- и гидроизоляции) специальные конструктивные меры, обеспечивающие сохранение расчетной установившейся влажности ячеистых бетонов на весь период эксплуатации зданий (вентилируемые пустоты в конструкциях покрытий и стен и др.).

В местах, где возможно постоянное усиленное увлажнение ячеистых бетонов или образование конденсата (стены подвалов, цоколи, балконы), а также над оборудованием с периодическим интенсивным тепловыделением и последующим охлаждением до температуры ниже 0оС применение ячеистых бетонов не допускается.

Не допускается складирование агрессивных к ячеистым бетонам химических удобрений, навоза, мокрых опилок и т.п. у стен из ячеистого бетона. С этой целью при проектировании должны предусматриваться соответствующие конструктивные меры (например, ограждения нижней части стеновых конструкций материалами, стойкими по отношению к вредным воздействиям).

3.2.5 Однослойные конструкции из ячеистых бетонов следует предусматривать для зданий с относительной влажностью воздуха внутри помещений до 60 %, а при наличии пароизоляции на внутренней поверхности стен - для зданий с влажностью воздуха внутри помещений до 75 %.

СП……………2016 1-ая редакция Допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании вместо устройства пароизоляции увеличение толщины элементов стен исходя из условия исключения выпадения конденсата на их внутренней поверхности.

3.2.6 Двухслойные конструкции из ячеистого бетона с внутренним слоем из тяжелого бетона или плотного силикатного бетона рекомендуется применять для зданий с влажным и мокрым режимом помещений. Двухслойные конструкции с внутренним слоем из тяжелого бетона допускаются к применению без специальных мер защиты при влажности воздуха внутри помещений до 75 %.

3.2.7 Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно СП 131.13330.

Влажность окружающей среды определяются как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно СП 131.13330.

3.2.8 Теплотехнический расчет элементов конструкций из ячеистых бетонов следует производить в соответствии СП 50.13330.

Теплофизические характеристики ячеистых бетонов для наружных ограждающих конструкций рекомендуется принимать по ГОСТ 25485, ГОСТ 5742, а также на основании опытных данных.

3.2.9 Толщина стен из мелких блоков и панелей, изготовляемых из неавтоклавного ячеистого бетона, необходимая для обеспечения требуемого сопротивления теплопередаче, определяется расчетом по СП 23-101. При этом должны вводиться повышающие сопротивление теплопередаче коэффициенты 1,1 и 1,3.

Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций из ячеистых бетонов должен включать весь комплекс вопросов, предусмотренных главой СП 23-101, в том числе расчет их сопротивления теплопередаче, воздухо- и паропроницанию.

3.2.10 В рабочих чертежах, технических условиях на элементы конструкций из ячеистого бетона следует указывать вид ячеистого бетона и его характеристики: класс бетона по прочности на осевое сжатие, прочность бетона при отпуске изделий с завода, а для элементов наружных ограждающих конструкций также марку по морозостойкости.

Кроме того, должны быть указаны вид, класс и марка стали для арматуры и закладных деталей.

Выбор вида ячеистого бетона и назначение его характеристик производится с учетом степени надежности (долговечности) конструкций проектируемого здания (сооружения), величины и характера нагрузок и воздействий, температурно-влажностного режима

–  –  –

Примечания:

1. Классы по степени ответственности следует принимать по «Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций», утвержденным постановлением Госстроя СССР № 41 от 19 марта 1981 г.

2. Требуемая степень долговечности для ограждающих конструкций зданий различного назначения устанавливается соответствующей главой СП 15.13330.

3. При соответствующем ТЭО в отдельных случаях допускается применять элементы из автоклавных ячеистых бетонов в ограждающих конструкциях I степени долговечности и неавтоклавных ячеистых бетонов в ограждающих конструкциях II степени долговечности.

4. Для зданий и сооружений, сроки службы которых не регламентируются и составляют менее 20 лет независимо от температурно-влажностного режима помещений, допускается применение стен и покрытий из ячеистых бетонов любых видов.

3.2.13 При проектировании следует предусмотреть защиту арматуры и закладных деталей от коррозии [16]. Защиту закладных деталей и сварных соединений следует производить в соответствии с указаниями, приведенными в главе СП 28.13330.

3.2.14 Автоклавные и неавтоклавные ячеистые бетоны следует применять в следующих элементах конструкций:

а) одно- и двухслойных панелях наружных и однослойных панелях внутренних стен;

б) одно- и двухслойных плитах перекрытий и покрытий;

в) неармированных и армированных стеновых крупных блоках;

г) неармированных стеновых мелких блоках.

Примечания:

СП……………2016 1-ая редакция

1. Проектирование конструкций стен из мелких ячеистобетонных блоков осуществляется в соответствии с СП 15.13330, а прочностные характеристики ячеистых бетонов принимаются согласно настоящего Свода Правил.

2. Армированные элементы из неавтоклавных ячеистых бетонов могут применяться при отсутствии в них недопустимых усадочных трещин.

3. Применение ячеистых бетонов в конструкциях внутренних стен и междуэтажных перекрытий допускается только при соответствующем технико-экономическом обосновании.

3.2.15 В тех случаях, когда для изготовления и монтажа изделий из неавтоклавного ячеистого бетона имеется соответствующее крановое оборудование, рекомендуется применять такие индустриальные крупноразмерные конструкции, как:

- крупные армированные и неармированные стеновые блоки;

- стеновые армированные панели;

- армированные однослойные и двухслойные плиты покрытия и перекрытия.

Размеры таких конструкций, армирование, сопряжение между собой и другие детали решаются по аналогии с конструкциями из автоклавных ячеистых бетонов или из легких бетонов.

Стеновые панели из автоклавных ячеистых бетонов (ячеистые бетоны на цементном и смешанном вяжущем) следует применять для наружных несущих стен зданий высотой до пяти этажей и внутренних стен зданий высотой до девяти этажей. Стеновые панели из автоклавных ячеистых бетонов на известковом вяжущем и неавтоклавных ячеистых бетонов допускается применять в наружных и внутренних несущих стенах зданий высотой до 3 этажей.

Стеновые панели из автоклавных ячеистых бетонов всех видов допускается применять для наружных самонесущих стен в зданиях высотой до девяти этажей включительно.

При использовании автоклавного ячеистого бетона в ненесущих (навесных) стенах этажность зданий не ограничивается.

Примечание – Допускается применять неавтоклавные ячеистые золобетоны только для самонесущих и ненесущих стен.

3.2.16 Стеновые панели из автоклавных ячеистых бетонов допускается применять в зданиях независимо от их этажности при условии обеспечения расчетом необходимой прочности и деформативности.

СП……………2016 1-ая редакция 3.2.17 Двухслойные плиты перекрытий или покрытий рекомендуется проектировать из слоя тяжелого бетона, плотного силикатного бетона класса по прочности не менее В 10 при армировании без предварительного напряжения и не менее В 17,5 с предварительным напряжением.

3.2.18 Однослойные панели из автоклавного ячеистого бетона по конструктивному решению выполняются однорядной и горизонтальной полосовой разрезки цельными или составными. Применение составных конструкций из ячеистых бетонов и укрупнительная сборка составных панелей из поясных элементов и простенков регламентируется [8].

3.2.19 При проектировании крупноразмерных конструкций из неавтоклавного ячеистого бетона должна учитываться основная особенность такого бетона, связанная с повышенной усадкой, вследствие которой возможно появление значительных (более 0,2 мм) усадочных трещин. В этой связи в крупноразмерных конструкциях необходимо устраивать дополнительное конструктивное армирование углов оконных и дверных проемов.

3.2.20 Проектированию крупноразмерных конструкций из неавтоклавного ячеистого бетона и зданий из них в каждом конкретном случае должно сопутствовать их опытное производство по принятой технологии, которая должна обеспечивать технологическую возможность изготовления таких конструкций с усадочными трещинами шириной раскрытия не более 0,2 мм. При этом допускается выполнять ремонт панелей в заводских условиях или после их монтажа.

3.2.21 Конструкции междуэтажных перекрытий (в том числе, над подвалом или подпольем), а также покрытий (чердачных и бесчердачных) из ячеистого бетона должны проектироваться максимально индустриальными в виде крупноразмерных сборных плоских плит с преднапряженной или обычной арматурой.

3.2.22 Однослойные панели покрытий для жилых и общественных зданий рекомендуется проектировать, применять и изготавливать из ячеистого бетона автоклавного твердения плотностью 600, 700, 800 кг/м3 классами по прочности В3,5, В5; В7,5 на цементном и известково-цементном (смешанном) вяжущем. При этом изготовление панелей из силикатобетона не допускается.

3.2.23 Применение крупноразмерных сборных конструкций плоских плит перекрытий и покрытий из конструкционных неавтоклавных ячеистых бетонов со средней плотностью 1000-1200 кг/м3 и классов по прочности В5-В15 допускается только в опытном порядке.

3.2.24 Покрытия из ячеистого бетона рекомендуются для зданий с эксплуатационной относительной влажностью в помещении не более 75 %.

3.2.25 Панели покрытий из ячеистого бетона выполняют функции как несущих, так и ограждающих теплоизоляционных конструкций и делятся на два типа:

СП……………2016 1-ая редакция

- панели постоянного сечения по длине (ПП);

- панели с наклонной верхней поверхностью (ПН).

Панели могут изготавливаться вентилируемыми (ППВ) с устройством в них вентканалов и невентилируемыми (ПНВ).

3.2.26 Размеры панелей из автоклавного ячеистого бетона [12] определяются диаметром автоклава и составляют:

по длине – 2380, 2980, 3580, 4180, 4780, 5380, 5980 мм;

по ширине – 1190, 1490, 1790 мм;

по толщине – 250; 300, 350, 500 мм.

3.2.27 При применении крупноразмерных конструкций из неавтоклавного ячеистого бетона допускается использовать типовые проекты крупноблочных или крупнопанельных зданий (при соответствующей проверке расчетом прочности и прогибов этих конструкций), а при применении мелких стеновых блоков из неавтоклавного ячеистого бетона можно использовать имеющиеся проекты зданий с мелкоблочными стенами из автоклавных ячеистых бетонов, в частности [15], а также проекты кирпичных домов (с соответствующей проверкой расчетом прочности стен из мелких блоков).

3.2.28 Применение неавтоклавного ячеистого бетона в стенах животноводческих и птицеводческих зданий может быть разрешено по аналогии с автоклавными ячеистыми бетонами, которые согласно ГОСТ 11118 допускаются к применению в зданиях с относительной влажностью воздуха помещений до 75 % при условии нанесения на внутренние поверхности стен пароизоляционных покрытий. При влажности воздуха помещений до 60% устройство пароизоляции не требуется.

3.2.29 Наряду с индустриальными конструкциями перекрытий из ячеистого бетона могут применяться сборно-монолитные перекрытия пролетами 2,4-6,0 м с использованием мелких ячеистобетонных блоков (рисунок 5.1). Сборно-монолитные плоские плиты перекрытий состоят из железобетонных монолитных балок шириной 100-150 мм, бетонируемых между стеновыми мелкими блоками из неавтоклавного ячеистого бетона, укладываемыми на опалубку. Доски и торцы блоков образуют опалубку для балок, заливаемую мелкозернистой бетонной смесью.

При этом толщина перекрытий и шаг балок определяются размерами блоков, которые могут быть по толщине от 150 до 300 мм, а по длине от 400 до 600 мм. Для изготовления таких перекрытий рекомендуется использовать разреженную опалубку (доски вдоль монолитных балок). Блоки укладываются «насухо» и вплотную друг к другу с зазорами между торцами блоков шириной 100-150 мм. На поверхности торцов блоков, обращенных в сторону балок, для улучшения сцепления между ними устраиваются углубления – борозды, СП……………2016 1-ая редакция фаски, насечки.

Тяжелый бетон монолитных балок должен иметь класс не ниже В10. Бетонная смесь должна быть пластичной, с крупностью заполнителей не более 10мм (типа пескобетона).

Ячеистобетонные блоки для перекрытия должны иметь марку по плотности не менее D500 и класс по прочности не менее В2.

Поперечное армирование балок устраивается по конструктивным соображениям на приопорных участках длиной пролета, с шагом поперечных стержней, равным высоте балок. При этом могут применяться как сварные арматурные каркасы, так и вязаные с устройством на концах всех стержней гнутых крюков.

3.2.30 Мелкие блоки (камни) из ячеистых бетонов рекомендуется применять для кладки наружных и внутренних стен, перегородок зданий, а также для устройства сборномонолитного перекрытия с относительной влажностью воздуха помещений не более 75 % при неагрессивной среде.

Применение блоков в наружных стенах помещений с относительной влажностью воздуха более 60 % допускается при условии нанесения на внутренние поверхности пароизоляционного покрытия.

Примечания:

1. Влажностный режим помещений зданий и сооружений принимается по СП 23-101.

2. Применение мелких блоков из ячеистых бетонов для цоколей, и стен подвалов, для кладки стен с мокрым режимом помещений, а также в местах, где возможно усиленное увлажнение бетона или наличие агрессивных сред не рекомендуется. Применение блоков из негидрофобизированных газобетонов для кладки стен с мокрым режимом помещений, а также в местах, где возможно усиленное увлажнение бетона или наличие агрессивных сред, без пароизоляционного покрытия не допускается.

3.2.31 Наружные и внутренние стены из блоков могут быть несущими, самонесущими и навесными.

3.2.32 Мелкие стеновые блоки (камни) из автоклавных ячеистых бетонов рекомендуется применять в несущих стенах зданий высотой до этажей 5-ти включительно, но не более 20 м, в самонесущих стенах зданий высотой до 9-ти этажей включительно, но не более 30 м.

Мелкие стеновые блоки из неавтоклавных ячеистых бетонов рекомендуется применять в несущих и самонесущих стенах зданий высотой до 3-х этажей включительно, но не более 12 м. Мелкие блоки из неавтоклавных ячеистых бетонов рекомендуется применять в малоэтажных бескаркасных зданиях высотой 1-3 этажа в наружных и внутренних несущих стенах.

Применение мелких блоков из неавтоклавных ячеистых бетонов возможно (при СП……………2016 1-ая редакция соответствующем ТЭО) также и в зданиях с внутренними стенами или каркасами из тяжелого или легкого бетонов, или с колоннами и пилястрами из кирпича.

Этажность зданий, в которых применяются мелкие ячеистобетонные блоки (камни) для заполнения каркасов или ненесущих (навесных) и самонесущих стен с поэтажным опиранием, не ограничивается.

Исходя из условий обеспечения теплотехнических, архитектурных и прочих требований допускается облицовка наружных ячеистобетонных стен кирпичом.

3.2.33 Внутренние и наружные несущие стены зданий высотой до 5-ти этажей рекомендуется изготавливать из автоклавных ячеистобетонных камней класса по прочности не ниже В3,5 на растворе не ниже М100 или на клею; при высоте зданий до 3-х этажей - не ниже В2,5 на растворе не ниже М75 или на клею; при высоте до 2-х этажей

- не ниже В2 на растворе не ниже М50 или на клею.

Для самонесущих и ненесущих (навесных) стен зданий высотой более 3-х этажей класс ячеистобетонных камней - не ниже В2,5, а высотой до 3-х этажей - не ниже В1,5.

3.2.34 Марка строительного раствора по прочности на сжатие устанавливается в соответствии с СП 82-101 и ГОСТ 5802.

3.2.35 Проектирование конструкций из мелких стеновых ячеистобетонных блоков (камней) зданий и сооружений, предназначенных для строительства в сейсмических районах и районах Крайнего Севера, на территориях распространения вечномерзлых грунтов, на подрабатываемых территориях, а также для эксплуатации в условиях систематического воздействия повышенной температуры, влажности и динамических воздействий, выполняется с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству зданий и сооружений и их конструкций, в перечисленных условиях по соответствующим нормативным документам [22].

Для северных районов требуется обеспечение марки бетона по морозостойкости не менее F35.

3.2.36 Допускается также применять перемычки из армированной кладки из мелких ячеистобетонных блоков [13].

3.3 Основные расчетные требования 3.3.1 Основные расчетные требования к проектированию бетонных и железобетонных однослойных и двухслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистых бетонов принимаются в соответствии с СП 63.13330, СП15.13330 и СП 52-102.

3.3.2 К трещиностойкости конструкций из ячеистых бетонов предъявляются требования только 2-ой и 3-ей категорий, т.е. допускается ограниченное по ширине СП……………2016 1-ая редакция кратковременное и длительное раскрытие трещин. Ко 2-ой категории относятся предварительно напряженные двухслойные конструкции с арматурой классов А800 и проволокой классов В1500 и Вр1500 диаметром 3,5 мм и более. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин для данных конструкций принимается кратковременная acrc1 = 0,2 мм.

Однородные конструкции и конструкции с другими видами арматуры относятся к 3-й категории трещиностойкости. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин для данных конструкций принимается: кратковременная acrc1=0,4 мм, длительная acrc2= 0,3 мм.

При расчете ширины раскрытия трещин коэффициент надежности по нагрузке (постоянной, длительной и кратковременной) f принимается равным 1.

Указанные категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций относятся к трещинам, нормальным к продольной оси элемента.

Во избежание раскрытия продольных трещин следует принимать конструктивные меры (устанавливать соответствующую поперечную арматуру), а для предварительно напряженных элементов, кроме того, ограничивать значения сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия и принимать не более 0,3 от передаточной прочности ячеистого бетона.

П р и м е ч а н и е – В конструкциях, в которых арматура покрывается антикоррозионным составом, допускается ширина раскрытия трещин acrc2 до 0,5 мм.

3.3.3 Прогибы элементов железобетонных конструкций из ячеистых бетонов не должны превышать предельно допустимых значений, указанных в СП 20.13330.

Для элементов покрытий сельскохозяйственных зданий производственного назначения, если прогибы не ограничиваются технологическими или конструктивными требованиями, предельно допустимые прогибы принимаются равными при пролетах: до 6 м пролета, от 6 до 10 м - 4 см.

3.3.4 При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов на действие сжимающей продольной силы должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет ea, обусловленный не учтенными в расчете факторами. Эксцентриситет ea в любом случае принимается: не менее 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения, и 1/30 высоты сечения; не менее 2 см для несущих стен и 1 см для самонесущих стен. Допускается для самонесущих стен ea принимать 2 см.

Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения ea принимается равным эксцентриситету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее ea.

СП……………2016 1-ая редакция В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет ео находится как сумма эксцентриситетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

Наибольшая величина эксцентриситета (включая случайный) во внецентренно сжатых стенах из ячеистобетонных мелких блоков без продольной арматуры в растянутой зоне не должна превышать для основных сочетаний нагрузок 0,9у, для особых сочетаний – 0,95у, в стенах толщиной 25 см и менее: для основных сочетаний нагрузок 0,8у, для особых сочетаний – 0,85у, при этом расстояние от точки приложения силы до более сжатого края сечения для несущих стен и столбов (простенков) должно быть не менее 2 см, где у – расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета (для прямоугольных сечений у = h/2).

Расчет сжатых ячеистобетонных элементов прямоугольного сечения (в том числе армированных симметричной конструктивной арматурой) при величине эксцентриситета, определенного в соответствии с указанием настоящего пункта и находящегося в диапазоне 0 ea 0,225h и расчетной длине элемента l0 20h допускается производить по упрощенной методике [2] с использованием коэффициента b, учитывающего влияние эксцентриситета продольной силы, в соответствии с Приложением Б.

3.3.5 Расстояние между температурно-усадочными швами устанавливается расчетом.

3.3.6 При статических расчетах элементов ячеистобетонных конструкций следует учитывать среднюю установившуюся влажность ячеистого бетона, принимаемую по таблице 3.1.

–  –  –

3.3.7. Расчет предварительно напряженных двухслойных элементов конструкций из ячеистых бетонов, определение потерь напряжения и учет дополнительных требований к ним должны производиться в соответствии с п. 9.1-9.3 СП 63.13330. При этом величины потерь предварительного напряжения от ползучести ячеистого бетона следует принимать по специальным указаниям. Величину потерь предварительного напряжения от усадки ячеистого бетона можно принимать с учетом значений этой усадки, приведенных в п.4.1.33.

3.3.8 Длину зоны передачи напряжений следует принимать по специальным указаниям.

СП……………2016 1-ая редакция 3.3.9 Усилия, на которые рассчитываются ячеистобетонные стеновые панели и крупные блоки, а также стены из мелких блоков, определяются расчетом в зависимости от способа соединения наружных и внутренних стен или несущих каркасов (колонн, ригелей и плит перекрытий).

При жестком соединении наружных и внутренних стен с помощью сварки закладных деталей или замоноличивания арматурных выпусков стены рассчитываются как совместно работающие, т.е. как несущие. В этом случае нагрузки, приходящиеся на наружные стеновые панели или блоки из ячеистых бетонов, определяются из общего расчета зданий как совместной системы продольных, поперечных и горизонтальных дисков с учетом соотношения упругопластических свойств ячеистого бетона и материала внутренних конструкций зданий.

При соединении наружных ячеистобетонных стен с внутренними несущими конструкциями зданий (колоннами или стенами) с помощью горизонтальных гибких стержней и при наличии зазора между стенами и внутренними конструкциями элементы стен (панели или блоки) рассчитываются как самонесущие.

Для бескаркасных зданий, имеющих жесткое соединение (монолитную связь) между стенами из неавтоклавных ячеистых бетонов, предельной высотой следует считать три этажа.

3.3.10 Расчет армированных ячеистобетонных перемычек рекомендуется выполнять как изгибаемых элементов по СП 63.13330. При этом нагрузку на перемычки следует принимать от перекрытий и давления от свежеуложенной, неотвердевшей кладки в соответствии с п.9.47 СП 15.13330.

3.3.11 Расчет стен из мелких ячеистобетонных блоков следует выполнять согласно п.5.1 настоящего Свода Правил в соответствии с общими требованиями СП 15.13330.

3.3.12 Требуемая прочность кладки стен и блоков определяется расчетом на все действующие нагрузки (в том числе на ветровые и сейсмические) по СП 20.13330.

3.3.13 Расчет элементов и узлов опирания стен из мелких ячеистобетонных блоков по предельным состояниям первой и второй групп для несейсмических районов следует производить в соответствии с требованиями СП 15.13330.

3.3.14 Допустимую высоту (этажность) стен из ячеистобетонных мелких блоков (камней) рекомендуется определять расчетом несущей способности наружных и внутренних стен с учетом их совместной работы.

3.3.15 Расчет кладки наружных стен следует выполнять по СП 15.13330 для стадий возведения (расчет по прочности) и эксплуатации (расчет на устойчивость). При этом следует учитывать нагрузки, возникающие при возведении и эксплуатации. Оценка СП……………2016 1-ая редакция несущей способности поэтажно опертых стен должна производиться на различные сочетания действующих нагрузок, создающих неблагоприятные условия на стадии эксплуатации и возведения.

3.3.16 В расчетах следует руководствоваться следующими условиями:

- горизонтальное перемещение верха здания должно быть ограничено согласно требованиям СП 20.13330.2011 величинами:

- не более 1/500 от высоты здания – при жестком креплении поэтажно опертых стен (перегородок) к несущим элементам;

- не более 1/300 от высоты здания – при податливом креплении.

При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м суммарный предельный перекос ячейки этажа каркаса здания от действия вертикальных и горизонтальных усилий не должен превышать:

- при выполнении жесткого (препятствующего взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок) крепления к каркасу здания, - 1/500…1/700 от высоты этажа;

- при податливом креплении (не препятствующего смещению каркаса, без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов) стен или перегородок к каркасу здания - 1/300 от высоты этажа.

3.3.17 Расчет кладки поэтажно опертой стены следует производить с учетом нагрузок, возникающих в плоскости стены (от собственного веса конструкций стены и от возможных воздействий, передающихся от элементов каркаса), а также из своей плоскости (на ветровую нагрузку, задаваемую по СП 20.13330).

Расчет стены при ее работе из своей плоскости должен учитывать конструктивное решение опирания стены на диск перекрытия (с учетом эксцентриситета).

Наружные поэтажно опертые стены при оценке устойчивости на 3.3.18 опрокидывание (работа стены из плоскости) должны быть рассчитаны на следующие нагрузки и воздействия:

- собственный вес кладки стен;

- вес наружного и внутреннего отделочных слоев (в стадии эксплуатации);

- ветровой напор с подветренной и наветренной сторон;

- температурные деформации в результате существующего градиента температуры внутреннего и наружного воздуха (в зимний и летний периоды);

- нагрузка от перемычек;

- нагрузка от элементов заполнения проемов;

- нагрузка от рабочих, выполняющих монтаж оконных и дверных элементов.

СП……………2016 1-ая редакция Расчетная схема поэтажно опертой стены приведена на рисунке 3.1.

Рисунок 3.1 – Расчетные схемы поэтажно опертых наружных стен с действующими на них нагрузками Температурную нагрузку следует устанавливать по результатам 3.

3.19 теплотехнических расчетов кладки наружной стены для соответствующих условий эксплуатации здания, рассчитанных для наиболее неблагоприятных периодов теплого и холодного времени года. В расчетах следует учитывать прямую и рассеянную солнечную радиацию, поступающую на вертикальную поверхность стены. По результатам теплотехнического расчета определяют сечение с максимальным градиентом температур.

На указанный градиент температур выполняют расчет кладки стены. Максимум и минимум расчетных значений температур следует выбирать на участках за исключением теплопроводных включений.

3.3.20 При расчете и проектировании поэтажно опертых стен необходимо учитывать совместную работу несущих элементов здания (каркасной системы или системы диафрагм) и стенового заполнения. Несущие элементы здания, деформируемые под воздействием действующих на них нагрузок, могут передавать усилия и деформации на ненесущие поэтажно опертые стены и перегородки.

3.3.21 Расчет кладки поэтажно опертой стены при работе ее как в плоскости, так и из плоскости рекомендуется выполнять методом конечных элементов, при этом элементы кладки можно моделировать ортотропными конечными элементами типа «балка-стенка», а в качестве модели ячейки каркаса здания следует условно принимать раму, состоящую из двух колонн и двух ригелей. Внутреннее пространство рамы заполняется элементами СП……………2016 1-ая редакция стены, а закрепление рамы осуществляется жесткими связями в уровне нижнего обреза колонн. Жесткостные характеристики ортотропных элементов кладки следует назначать по СП 15.13330.

3.3.22 Для оценки влияния вертикальных и горизонтальных деформаций несущего каркаса здания на заполнение поэтажно опертых стен необходимо выполнять поверочный расчет пространственной несущей системы этого здания и определить усилия и деформации в элементах.

3.3.23 При расчете наружной поэтажно опертой стены следует предусмотреть установку гибких связей по периметру стены. В местах установки гибких связей в модели наружной стены следует установить связи или элементы, которые будут препятствовать деформациям кладки из своей плоскости и перераспределять нагрузку на каркас здания.

3.3.24 По результатам расчета модели поэтажно опертой стены следует выполнить оценку прочности кладки стены, для чего значения полученных напряжений сжатия, среза и растяжения сравнивают с расчетными сопротивлениями кладки сжатию и срезу по неперевязанному сечению, а также с расчетным сопротивлением кладки растяжению при изгибе по перевязанному сечению.

3.3.25 Расчет по прочности стен из ячеистого бетона в общем случае следует производить в соответствии с п. 8.1.56 - 8.1.59 СП 63.13330 как плоских выделенных элементов на совместное действие нормальных сил, изгибающих моментов, крутящих моментов, сдвигающих сил, поперечных сил, приложенных по боковым сторонам плоского выделенного элемента (рисунок 3.2).

Рисунок 3.2 - Схема усилий, действующих на выделенный плоский элемент единичной ширины стены (усилия на противоположных сторонах условно не показаны)

–  –  –

3.3.28 Расчетные сопротивления сжатию кладки из мелких ячеистобетонных блоков (неавтоклавного твердения) в диапазоне марок от М15 до М200 для бескаркасных малоэтажных зданий допускается принимать по таблице 3.4.

Т а б л и ц а 3.4 – Расчетные сопротивления сжатию кладки из ячеистобетонных блоков неавтоклавного твердения

–  –  –

СП……………2016 1-ая редакция 3.3.29 Марка строительного раствора по прочности при сжатии устанавливается в соответствии с СП 82-101 и ГОСТ 5802.

3.3.30 Расчетные сопротивления кладки стен в сроки, отличающиеся от 28 сут, рекомендуется принимать по марке раствора, отвечающей его прочности в эти сроки. При определении расчетных сопротивлений прочности неотвердевшей летней кладки, а также зимней кладки (без противоморозных добавок) в стадии оттаивания, прочность раствора рекомендуется принимать равной нулю.

3.3.31 Расчетные сопротивления сжатию кладки из ячеистобетонных блоков, приведенные в таблице 3 СП 15.13330, а также в таблицах 3.3 и 3.4 следует умножать в соответствии с п.6.12 СП 15.13330 на коэффициенты условий работы с, равные:

- 0,8 – для кладки из блоков и камней из автоклавных ячеистых бетонов;

- 0,7 – для кладки из блоков и камней из неавтоклавных ячеистых бетонов.

- 0,8 – для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м 2 и менее (за вычетом площадок для опирания перемычек).

3.3.32 Временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию кладки Ru, определяется по формуле Ru = kR, (3.1) где k - коэффициент, принимается для крупных и мелких блоков из ячеистого бетона равным 2,2 R - расчетные сопротивления сжатию кладки, принимаемые по таблице 3 СП 15.13330 с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этой таблице, а также по таблицам

3.3 и 3.4.

Модуль упругости (начальный модуль деформаций) E0 кладки из 3.3.33 ячеистобетонных блоков при кратковременной нагрузке согласно п.6.21 СП 15.13330 определяется по формуле:

E0 = Ru, (3.2) где - упругая характеристика кладки, принимаемая по таблице 16 СП 15.13330 (таблица 3.5), а также в зависимости от марки по плотности по таблице 3.6.

–  –  –

Т а б л и ц а 3.6 – Упругая характеристика кладки на клею из ячеистобетонных блоков Марка по плотности автоклавного Упругая характеристика кладки из блоков на клею ячеистого бетона

–  –  –

3.3.35 Модуль упругости кладки Eо при постоянной и длительной нагрузке с учетом ползучести бетона согласно п.6.25 СП 15.13330 следует уменьшать путем деления его на коэффициент ползучести.

3.3.36 Относительная деформация кладки из ячеистобетонных блоков с учетом ползучести согласно п.6.24 СП 15.13330 определяется по формуле (3.4) где - напряжение, при котором определяется ;

- коэффициент, учитывающий влияние ползучести кладки:

= 3,5 - для кладки из мелких и крупных блоков или камней, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов;

= 4,0 - то же, для кладки из неавтоклавных ячеистых бетонов.

СП……………2016 1-ая редакция 3.3.37 Деформации усадки кладки из ячеистобетонных блоков согласно п.6.27 СП

15.13330 принимается равным:

- из камней и блоков, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и вторичных продуктах обогащения различных руд, - 410-4;

- то же, из автоклавных бетонов на золе и на других кремнеземистых компонентах

- - 610-4;

- то же, из неавтоклавных бетонов – не менее 30 х10-4.

3.3.38 Величина коэффициента температурного линейного расширения кладки согласно п.6.27 СП 15.13330 для кладки из камней и блоков из ячеистого бетона принимается равным t = 0,000008 град.-1.

–  –  –

ячеистых бетонов

4.1 Ячеистый бетон 4.1.1 Для проектируемых бетонных и железобетонных элементов конструкций из ячеистого бетона предусматриваются автоклавные и неавтоклавные ячеистые бетоны, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 25485 и ГОСТ 31359.

4.1.2 При проектировании бетонных и железобетонных элементов конструкций из ячеистых бетонов в зависимости от их назначения и условий работы следует устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются:

- класс бетона по прочности на сжатие В (как правило, следует указывать в проекте), определяемый по ГОСТ 10180;

- марка по средней плотности ячеистого бетона D, определяемая по ГОСТ 27005.

- марка по морозостойкости F для учета зимнего фактора (должна назначаться для конструкций, подвергающихся в увлажненном состоянии действию попеременного замораживания и оттаивания), определяемая по ГОСТ 25485.

П р и м е ч а н и е - Классы бетона по прочности на сжатие соответствуют значениям гарантированной прочности бетона, МПа, контролируемой на базовых образцах в установленные сроки согласно государственным стандартам с обеспеченностью 0,95 при средней установившейся влажности 10 ± 2 % (по массе).

4.1.3 Для бетонных и железобетонных элементов конструкций из ячеистых бетонов предусматриваются:

- классы бетонов автоклавного твердения по прочности на сжатие: В1,0; В1,5; В2;

В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12.5; В15; В20;

–  –  –

- марки бетонов автоклавного твердения по средней плотности: D400; D500; D600;

D700; D800; D900; D1000; D1100; D1200.

- марки бетонов неавтоклавного твердения по средней плотности: D600; D700; D800;

D900; D1000; D1100; D1200.

- марки по морозостойкости в циклах замораживания-оттаивания: F15; F25; F35; F50;

F75; F100.

Назначение марки бетона по морозостойкости проводят в зависимости от режима эксплуатации конструкции и климатического района.

Разновидности ячеистых бетонов по назначению, прочности и средней 4.1.4 плотности также регламентируются ГОСТ 25485, ГОСТ 31359 и другими нормативными документами ([1], [2], [3], [7], [9], [18], [19], [20]). Градация ячеистых бетонов автоклавного твердения по назначению принимается в соответствии с п.4.8 ГОСТ 31359, а неавтоклавного твердения - по таблице 1 ГОСТ 25485.

Ячеистые бетоны автоклавного и неавтоклавного твердения в зависимости от назначения подразделяются на:

- конструкционно-теплоизоляционный: класса по прочности на сжатие не ниже В1, марки по средней плотности - не выше D700;

- конструкционный: класса по прочности на сжатие не ниже В3,5, марки по средней плотности - D700 и выше.

СП……………2016 1-ая редакция Для каждой из плотностей для автоклавных и неавтоклавных ячеистых бетонов предусмотрены определенные классы бетона по прочности на сжатие В и марки по морозостойкости, которые должны обеспечиваться заводами.

Показатели плотности, прочности на сжатие и марки по морозостойкости, конструкционно-теплоизоляционных и конструкционных ячеистых бетонов автоклавного твердения в зависимости от марок по плотности рекомендуется принимать по таблице 4.2.

–  –  –

Показатели плотности, прочности на сжатие и марок по морозостойкости конструкционно-теплоизоляционных и конструкционных ячеистых бетонов неавтоклавного твердения в зависимости от марок по плотности принимаются по таблице 1 ГОСТ 25485.

4.1.5 Величины отпускной прочности ячеистого бетона в элементах сборных конструкций устанавливаются соответствующими государственными стандартами на сборные изделия.

4.1.6 Среднюю плотность для определения собственного веса бетонных и железобетонных элементов конструкций из ячеистого бетона следует принимать по таблице 4.3.

–  –  –

4.1.7 Марки ячеистого бетона по морозостойкости бетонных и железобетонных элементов конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства следует принимать в соответствии с п. 6.1.8 СП 63.13330; для конструкций зданий (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в таблице 6.3 СП 63.13330; для наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в таблице 4.4.

–  –  –

П р и м е ч а н и е - Минимальную марку ячеистого бетона по морозостойкости в наружных несущих элементах сборных конструкций следует принимать не ниже F25.

4.1.8 Для замоноличивания стыков и швов элементов сборных конструкций из ячеистого бетона следует применять строительные растворы проектной марки по прочности на сжатие не ниже М75.

Для стыков и швов, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять растворы и бетоны проектных марок по морозостойкости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

П р и м е ч а н и е - При назначении вида, проектной марки и состава раствора для монтажных швов необходимо учитывать требования, приведенные в СП 82-101.

4.1.9 Из конструкционно-теплоизоляционных и конструкционных ячеистых бетонов автоклавного и неавтоклавного твердения, удовлетворяющих требованиям ГОСТ 25485, могут изготавливаться мелкие стеновые блоки (камни) [16].

4.1.10 Типы и размеры стеновых мелких ячеистобетонных блоков (камней) для кладки стен на строительном растворе и клею принимаются в соответствии с ГОСТ 21520.

–  –  –

4.1.11 При проектировании стен из мелких ячеистобетонных блоков (камней) в соответствии с СП 15.13330 и ГОСТ 25485 устанавливаются следующие основные показатели:

- марки мелких ячеистобетонных блоков (камней) по прочности на сжатие «М»;

- класс бетона по прочности на сжатие «В»;

- марки бетона по морозостойкости «F»;

- марки бетона по средней плотности «D».

4.1.12 За марку «М» мелкого ячеистобетонного блока по прочности при осевом сжатии принимается средний предел прочности при сжатии эталонных образцов-кубов с размером ребра 150 мм или блоков, прошедших автоклавную или тепловую обработку пропариванием, имеющих среднюю установившуюся влажность 10 2 % по (массе). Среднее значение прочности бетона в серии образцов вычисляется по ГОСТ 10180, а камней по ГОСТ 8462.

4.1.13 Рекомендуется применять стеновые блоки из ячеистых бетонов следующих марок и классов:

а) по прочности на сжатие – М15; М20; М25; М35; М50; М75, М100; М150;

М175; М200, которым соответствуют классы бетона по прочности на сжатие – В1; В1,5;

В2; В2,5, В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15.

б) по морозостойкости - F15; F25; F35; F50; F75; F100.

в) по средней плотности – D400; D500; D600; D700; D800; D900; D1000, D1100, D1200.

4.1.14 Прочность кладочных материалов внутреннего слоя многослойных конструкций из ячеистых бетонов согласно СП15.13330 следует принимать не ниже класса В2.

4.1.15 Марки блоков (камней) из ячеистого бетона по средней плотности «D» в зависимости от марок по прочности на сжатие «М» (классов бетона «В»), при марке блока (классе бетона по прочности) М25 (В1,5) и выше, рекомендуется принимать по таблице 4.5.

СП……………2016 1-ая редакция

–  –  –

М20 М25 М35 М50 М75 М100 М150 М175 (В1,5) (В2,0) (В2,5) (В3,5) (В5) (В7,5) (В10) (В12,5)

–  –  –

П р и м е ч а н и е - Для приведенных в табл. 4.5 марок ячеистобетонных блоков по прочности на сжатие «М»

(классов бетона «В») допускаются другие значения марок средней плотности «D» в соответствии с приведенными в ГОСТ 2548.

4.1.16 Отпускная влажность мелких ячеистобетонных блоков (по массе) должна быть не более 25 % - для бетонов, изготовленных на песке, и 35 % для бетонов - на золеуносе.

4.1.17 За расчетную среднюю установившуюся влажность ячеистых бетонов принимается сорбционная влажность при относительной влажности воздуха 75 %. При расчетах стен из ячеистобетонных мелких блоков по предельным состояниям первой и второй групп расчетную среднюю влажность (по массе) принимают равной 10 % - для бетонов на песке и на золах. При теплотехнических расчетах эксплуатационная влажность бетона принимается по СП 50.13330.

4.1.18 Средняя плотность кладки из мелких ячеистобетонных блоков на легких растворах и клеях с учетом влажности бетона 10 % D1(для определения собственной массы конструкции при расчете их на прочность и деформации) принимается по таблице 4.6.

–  –  –

М20 М25 М35 М50 М75 М100 М150 М175 (В1,5) (В2,0) (В2,5) (В3,5) (В5) (В7,5) (В10) (В12,5)

–  –  –

Примечания:

1.В случае применения кладки из ячеистобетонных мелких блоков со средней плотностью, отличной от приведенной в таблице 4.6, разрешается принимать иные (фактические) значения D1, но не ниже приведенных таблице 4.5

2. Для кладки стен из мелких ячеистобетонных блоков на тяжелых растворах значения D1, приведенные в таблице 4.6, увеличиваются на 50 кг/м3.

4.1.19 При назначении вида, проектной марки и состава строительного раствора для кладки стен из ячеистобетонных блоков следует учитывать требования, приведенные в СП 82-101 и ГОСТ 28013.

4.1.20 При кладке наружных стен из ячеистобетонных блоков рекомендуется применять преимущественно легкие растворы с плотностью в сухом состоянии менее 1500 кг/м3, при кладке внутренних стен - тяжелые растворы плотностью 1500 кг/м3 и более.

4.1.21 Требуемая марка строительного раствора для кладки стен из ячеистобетонных мелких блоков (камней) принимается по результатам расчета несущей способности стен.

При этом рекомендуется применять строительный раствор М25 и более СП……………2016 1-ая редакция П р и м е ч а н и е - При кладке стен малоэтажных зданий, по результатам расчета по прочности, допускается применять строительные растворы с меньшим пределом прочности на сжатие.

4.1.22 Стабильность показателей автоклавных ячеистых бетонов и мелких блоков из них по плотности и прочности при сжатии характеризуется коэффициентами вариации, которые определяются в соответствии с требованиями ГОСТ 27005 и ГОСТ 18105.

Стабильность показателей ячеистых бетонов по плотности и прочности на сжатие характеризуется коэффициентами вариации, которые определяются в соответствии с требованиями [16], ГОСТ 27005 и ГОСТ 18105.

Средние значения коэффициентов вариации ячеистых бетонов в партии, не должны превышать значений, приведенных в таблице 4.7.

–  –  –

Нормативные и расчетные характеристики ячеистого бетона 4.1.23. Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) Rbtn, сопротивление осевому растяжению Rbn и сопротивление срезу Rshn.

4.1.24. Нормативные сопротивления бетона сжатию Rbn, нормативные сопротивления бетона растяжению Rbtn и срезу Rshn (с округлением) в зависимости от класса бетона по прочности и на сжатие В приведены в таблице 4.8.

–  –  –

4.1.25 Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй групп определяются путем деления нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии bc или при растяжении bt, принимаемые по таблице 4.9.

–  –  –

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй 4.1.26 группы Rb,ser, Rbt,ser и Rsh,ser вводят и расчет с коэффициентом условий работы бетона bi = 1.

4.1.27 Значения расчетных сопротивлений в зависимости от класса бетона для предельных состояний первой группы приведены в таблице 4.10, для предельных состояний второй группы - в таблице 4.8.

СП……………2016 1-ая редакция

–  –  –

4.1.28 Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb, Rbt и Rsh, приведенные в таблице 4.10, снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона bi, учитывающие особенности свойств бетона, длительность действия нагрузки, условия и стадии работы конструкций и т.п.

согласно таблицы 4.11.

–  –  –

4.1.29 Значения начального модуля упругости Еb при сжатии и растяжении для ячеистых бетонов с влажностью 10 ± 2 % (по массе) принимаются по таблице 4.12.

–  –  –

1. Над чертой указаны значения Еb 10-3 в МПа, под чертой - в кгс/см2.

2. Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения Eb принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8.

3. Для конструкций, не защищенных от действия солнечной радиации согласно СП 131.13330.2012, значения Eb, указанные в таблице, следует умножать на коэффициент 0,85.

4. При соответствующем экспериментальном обосновании допускается учитывать влияние не только класса бетона по прочности и его марки по плотности, но и состава и вида вяжущего, а также условий изготовления и твердения бетона, при этом можно принимать другие значения Еb, согласованные в установленном порядке.

4.1.30 При одноосном и однородном сжатии исходная диаграмма деформирования бетона приведена на рисунке Г.1 Приложения Г СП63.13330 (рисунок 4.1).

Рисунок 4.1.

Криволинейная диаграмма деформирования ячеистого бетона

–  –  –

b1 = b1 /Eb.

Значение bo определяют при непродолжительном действии нагрузки по формуле (4.1) с безразмерным коэффициентом для ячеистого бетона, определяемым по формуле (4.2).

Значение b2 допускается принимать равным 1,75 bo.

При двухлинейной диаграмме (рисунок 4.2, б) сжимающие напряжения бетона в зависимости от относительных деформаций определяют по формулам:

при 0 b b1 b = Eb,red · b, при b0 b b2 b = Rb

Значения приведенного модуля деформации бетона Eb,red принимают:

Eb,red = Rb/ b,red, где b,red допускается принимать равным 0,75 bo.

4.1.31 Коэффициент линейной температурной деформации ячеистых бетонов аbt при изменении температуры от минус 40 до плюс 50 °С принимается равным ht = 0,8·10-5 C-1.

При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т.д. допускается принимать другие значения аbt, обоснованные в установленном порядке. Для расчетной температуры ниже минус 40°С значения аbt принимаются по экспериментальным данным.

–  –  –

П р и м е ч а н и е - Для автоклавных бетонов марки по средней плотности D400 и неавтоклавных бетонов по средней плотности D400 и D500 усадка при высыхании не нормируется.

–  –  –

П р и м е ч а н и е - Значения Rsc в скобках используют только при расчете на кратковременное действие нагрузки.

4.2.7 Расчетные сопротивления металлической арматуры Rs и Rsс, принимаемые в соответствии с СП 63.13330, следует умножать на коэффициенты условий работы cs для ячеистого бетона класса В7,5 и ниже, а также в зависимости от вида защитного покрытия в элементах из ячеистого бетона (см.п.5.2.5 и п.5.2.8, а также таблицу 5.5 настоящего Свода Правил).

Расчетные сопротивления металлической арматуры Rs, принимаемые в соответствии с СП 63.13330, следует также умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы cs, приведенные в таблице 14 СП15.13330.

При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы cs1, приведенным в таблице 34 СП15.13330.2012.

4.2.8 Значения модуля упругости арматуры Es принимают одинаковыми при растяжении и сжатии и равными Es = 2,0 · 105 МПа - для арматуры (А и В).

4.2.9 При расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели в качестве расчетной диаграммы состояния (деформирования) арматуры, устанавливающей связь между напряжениями s и относительными деформациями s арматуры, принимают упрощенную диаграмму по типу диаграмм Прандтля для арматуры с физическим пределом текучести классов А240 - А500, В500 как двухлинейную диаграмму (рисунок 4.3).

–  –  –

Рисунок 4.3 - Двухлинейная диаграмма состояния растянутой арматуры Значения относительных деформаций арматуры s0 определяют как упругие при значении сопротивления арматуры Rs s0 = Rs /Es.

Значение относительных деформаций арматуры s2 принимается равным 0,025.

4.2.10 Допускается использование стержней из неметаллической композитной арматуры по ГОСТ 31938, пригодность которой подтверждена соответствующими техническими свидетельствами.

При этом нормативные значения прочностных и деформационных характеристик неметаллической композитной арматуры различных видов должны быть не ниже значений, указанных в таблице 4.15

–  –  –

П р и м е ч а н и е- в таблице 4.15 указана неметаллическая композитная арматура следующих видов: стеклопластиковая (АНК-С); - базальтопластиковая (АНК-Б); - углепластиковая (АНК-У) ; - арамидная (АНК-У) ; - гибридная (АНК-Г).

Расчетное значение сопротивления растяжению Rf неметаллической композитной арматуры следует принимать равным:

, (4.3) где: f- коэффициент надежности по материалу, принимаемый при расчете по предельным состояниям второй группы равным 1,0, а при расчете по предельным состояниям первой группы - равным 1,5;

f1 - коэффициент, учитывающий условия эксплуатации конструкции с неметаллической композитной арматуры, принимаемый по таблице 4.16;

f2 - коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки, принимаемый по таблице 4.17.

–  –  –

Т а б л и ц а 4.17 – Коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки на конструкции с неметаллической композитной арматурой Вид нагрузки Вид неметаллической композиционной арматуры АНК-С АНК-Б АНК-У АНК-А АНК-Г

–  –  –

(4.4)

- при радиусе загиба хомутов менее 6d – по данным производителя неметаллической композитной арматуры, но не более значения, вычисленного по формуле (4.4).

Во всех случаях расчетное значение Rfw сопротивления неметаллической композитной арматуры растяжению следует принимать не более 300 МПа.

Расчетные диаграммы деформирования (состояния) неметаллической композитной арматуры, устанавливающие связь между напряжениями и относительными деформациями при растяжении, следует принимать линейными.

4.2.11 Стандартные физико-механические характеристики модифицированного полимерного волокна ВСМ, которое может применяться при производстве фибропенобетона марки D600 и выше, приведены в таблице 4.18.

Т а б л и ц а 4.18 – Технические характеристики полипропиленового фиброволокна

–  –  –

П р и м е ч а н и е - Норма расхода фиброволокна: 600 грамм\м3 СП……………2016 1-ая редакция 5 Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов по предельным состояниям первой группы

5.1 Расчет каменных (кладки из блоков, камней) конструкций из ячеистых бетонов 5.1.1 Общие положения расчета по прочности каменных конструкций приведены в разделе 7 и Приложении Г СП 15.13330.

5.1.2 Расчет элементов каменных конструкций из ячеистых бетонов при центральном сжатии согласно п.7.1 СП 15.13330 следует производить по формуле (5.1) где N- расчетная продольная сила;

R - расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по таблице 3 СП 15.13330, а также по таблицам 3.2, 3.4, 3.5 настоящего Свода Правил;

- коэффициент продольного изгиба, определяемый по п.7.2 (таблица 19) СП 15.13330;

А - площадь сечения элемента;

mg - коэффициент, определяемый по формуле (5.2) где Ng - расчетная продольная сила от длительных нагрузок;

eоg - эксцентриситет от действия длительных нагрузок.

- коэффициент, принимаемый по таблице 5.1;

–  –  –

5.1.3 Расчет элементов каменных конструкций из ячеистых бетонов при внецентренном сжатии согласно п.7.7 СП 15.13330 следует производить по формуле N mg 1 R Ac, (5.3) где Aс - площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N.

Положение границы площади Aс определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения по формуле:

–  –  –

Коэффициент 1 определяется по формуле где e0 - эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;

СП……………2016 1-ая редакция

- коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый согласно п.7.2 и 7.3 по таблице 19 СП 15.13330;

с - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н согласно п.7.7 по таблице 19 СП 15.13330;

- коэффициент, принимаемый по таблице 20 СП 15.13330 для кладки из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов, равным 1.

5.1.4 Расчет на устойчивость самонесущих стен ориентировочно можно производить по формуле Эйлера [1]:

(5.5) которая для прямоугольного сечения имеет вид:

(5.6) Предельная гибкость ячеистобетонной стены для шарнирного закрепления опорных зон при предельной сжимаемости ячеистого бетона сr = 0,002 будет равна

–  –  –

- коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки, принимаемый равным 1 при равномерном распределении давления, и = 0,5 при треугольной эпюре давления. В случае, если под опорами изгибаемых элементов не требуется установка распределительных плит, то допускается принимать = 0,5.

Rc - расчетное сопротивление кладки на смятие следует определять по формуле

–  –  –

Здесь определяется по формуле (5.9) где А - расчетная площадь сечения, определяемая согласно указаниям п.7.16 СП 15.13330 (с учетом таблицы 5.2 настоящего Свода Правил с Примечаниями).

1 - коэффициент, зависящий от места приложения нагрузки, определяется по таблице 22 СП 15.13330 или по таблице 5.2 настоящего Свода Правил.

–  –  –

Примечания:

1. При площади смятия, включающей всю толщину стены, в расчетную площадь смятия включаются участки длиной не более толщины стены в каждую сторону от границы местной нагрузки (см. схему а);

2. При площади смятия, расположенной на краю стены по всей ее толщине, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается также расчетная площадь, указанная на схеме б) пунктиром;

3. При опирании на стену концов прогонов и балок в расчетную площадь смятия включается площадь сечения стены шириной, равной глубине заделки опорного участка прогона или балки, и длиной не более расстояния между осями двух соседних пролетов между балками (схема в); если расстояние между балками превышает двойную толщину стены, длина расчетной площади сечения определяется как сумма ширины балки bс и удвоенной толщины стены h (схема в1);

4. При смятии под краевой нагрузкой, приложенной к угловому участку стены, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на схеме г) пунктиром;

5. При площади смятия, расположенной на части длины и ширины сечения, расчетная площадь принимается согласно схеме д). Если площадь смятия расположена вблизи от края сечения, то при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь сечения, не меньшая, чем определяемая по схеме г), при приложении той же нагрузки к угловому участку стены;

6. При площади смятия, расположенной в пределах пилястры, расчетная площадь равна площади смятия, а при расчете на сумму местной и основной нагрузок принимается расчетная площадь, ограниченная на схеме е) пунктиром;

7. При площади смятия, расположенной в пределах пилястры и части стены или простенка, увеличение расчетной площади по сравнению с площадью смятия следует учитывать только для нагрузки, равнодействующая которой приложена в пределах полки (стены) или же в пределах ребра (пилястры) с эксцентриситетом eо 1/6L в сторону стены (где L - длина площади смятия, ео - эксцентриситет по отношению к оси площади смятия). В этих случаях в расчетную площадь сечения включается кроме площади смятия часть площади сечения полки шириной С1, равной глубине заделки опорной плиты в кладку стены и длиной в каждую сторону от края плиты не более толщины стены (схема ж);

8. Если сечение имеет сложную форму, не допускается учитывать при определении расчетной площади сечения участки, связь которых с загруженным участком недостаточна для перераспределения давления (участки 1 и 2 на схеме з).

9. Во всех случаях, приведенных на схемах а), б), в), в1), г), д), е), ж), з) в расчетную площадь сечения А включается площадь смятия Ас.

–  –  –

5.1.9 При расчете на смятие кладки с сетчатым армированием расчетное сопротивление кладки Rs принимается в формуле (5.7) большим из двух значений: Rс, определяемого по формуле (5.8) как для неармированной кладки, или Rс = Rsk, где Rsk расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом сжатии, определяемое по формулам (28а) и (28 б) СП15.13330.

5.1.10 Расчет опорной зоны перемычки над проемами во внутренней стене производится по формуле [1]:

(5.10) где Р – опорная реакция перемычки (нагрузки от собственного веса перемычки, веса вышележащей стены и нагрузки от перекрытия), кН;

Rsh – расчетное сопротивление ячеистого бетона срезу (по таблице 4.10, п.4.1.27), МПа;

А – площадь опорной площадки в блоке или панели из ячеистого бетона под концом перемычки, м2.

СП……………2016 1-ая редакция 5.1.11 Расчет многослойных стен следует производить в соответствии с п. 7.21-7.28 СП 15.13330.

При этом в соответствии с п. 7.21 СП 15.13330 при гибком соединении слоев расчет производится для каждого слоя раздельно на воспринимаемые нагрузки.

Расчет многослойных стен с жесткими связями следует производить в соответствии с п.7.23 по формулам (10) и (13) СП 15.13330 или по формулам (5.1) и (5.3) настоящего Свода Правил. При этом в расчет следует принимать площадь приведенного сечения - Ared, площадь сжатой части приведенного сечения – Ac,red и расчетное сопротивление слоя, к которому приводится сечение, с учетом коэффициента использования его прочности, то есть, равным mR (см. ниже).

При приведении сечения стены к одному материалу толщина слоев должна приниматься фактической, а ширина слоев (по длине стены) изменяться пропорционально отношению расчетных сопротивлений и коэффициентов использования прочности слоев по формуле (5.11) где bred - приведенная ширина слоя;

b - фактическая ширина слоя;

R; т - расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение;

Ri; mi - расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности любого другого слоя стены. Коэффициенты использования прочности слоев в многослойных стенах т и mi приведены в таблице 23 СП 15.13330, которая для многослойных стен с камнями (блоками) из ячеистого бетона может быть представлена в виде таблицы 5.4.

–  –  –

5.1.12 Многослойные стены с утеплителями с пределом прочности на сжатие 1,5 МПа и ниже следует рассчитывать по сечению кладки без учета несущей способности утеплителя.

5.1.13 При расчете сборно-монолитных перекрытий (рисунок 5.1) из ячеистобетонных блоков допускается учитывать совместную работу железобетонных балок перекрытия и ячеистобетонных блоков [7] (см. Приложение Г).

Рисунок 5.1 – Сборно-монолитное перекрытие [1] 1 – мелкий ячеистобетонный блок; 2 – монолитная балка из мелкозернистого бетона;

3 – арматурные каркасы; 4 – опалубочная доска.

СП……………2016 1-ая редакция

5.2 Расчет крупноразмерных бетонных и железобетонных конструкций из ячеистого бетона 5.2.1 Общие положения расчета по прочности бетонных и железобетонных конструкций приведены в п. 7.1 и 8.1 СП 63.13330.

5.2.2 Расчет внецентренно сжатых ячеистобетонных элементов должен производиться из условия

–  –  –

где Аb - площадь сечения сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил.

Для элементов прямоугольного сечения Ab определяется по формуле (5.13) Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия (5.12) должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны из условия, (5.14) которое для элементов прямоугольного сечения имеет следующий вид (5.15)

–  –  –

r - расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, равное:

– коэффициент, принимаемый равным:

, Значение коэффициента, учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия е0, следует принимать равным:

где Ncr - условная критическая сила, определяемая по формуле (5.16) где l - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, определяемый по формуле (5.17) но не более 1 +.

Здесь - коэффициент, принимаемый в зависимости от вида ячеистого бетона равным: для автоклавного - 1,3, для неавтоклавного - 1,5;

СП……………2016 1-ая редакция Ml - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных и длительных нагрузок;

М - то же, от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;

lо - расчетная длина элемента, e - коэффициент, принимаемый равным eo/h, но не менее величины.

Если изгибающие моменты (или эксцентриситеты) от полной нагрузки и от суммы постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то при абсолютном значении эксцентриситета полной нагрузки еo, превышающем 0,1h, принимают l = 1; если это условие не удовлетворяется, значение l принимается равным где l1 определяют по формуле 5.17, принимая М равным произведению продольной силы N от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок на расстояние от центра тяжести до растянутой или наименее сжатой от действия постоянных и длительных нагрузок грани сечения.

Примечания:

1.Применение бетонных внецентренно сжатых элементов не допускается при эксцентриситетах приложения продольной силы с учетом прогибов е о, превышающих:

а) в зависимости от сочетания нагрузок:

при основном сочетании 0,9у « особом» 0,95у в зависимости от класса бетона по прочности: у-2 Здесь у - расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона, см.

2. В бетонных конструкциях должно предусматриваться конструктивное армирование:

а) в местах резкого изменения размеров сечения элементов;

б) в местах изменения высоты стен (на участке не менее 1 м);

в) в бетонных стенах под и над проемами каждого этажа;

г) в конструкциях, подвергающихся воздействию динамической нагрузки;

д) у менее напряженной грани внецентренно сжатых элементов, если наибольшее напряжение в сечении, определяемое как для упругого тела, превышает 0,8 Rb, а наименьшее составляет менее 1 МПа или оказывается растягивающим, при этом коэффициент армирования m принимается не менее 0,025 %.

СП……………2016 1-ая редакция Требования нестоящего пункта не распространяются на элементы сборных конструкций, проверяемые в стадиях транспортирования и монтажа, в этом случае необходимое армирование определяется расчетом по прочности.

Если расчетом установлено, что прочность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то следует учитывать требования как для слабоармированных элементов (рассчитываемых без учета работы растянутого бетона), согласно которых площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %. Если, согласно расчету с учетом сопротивления растянутой зоны бетона, арматура не требуется и опытом доказана возможность транспортирования и монтажа таких элементов без арматуры, конструктивная арматура не предусматривается.

5.2.3 Расчет сжатых ячеистобетонных элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой при величине эксцентриситета, находящегося в диапазоне 0 ea 0,225h и расчетной длине элемента l0 20h допускается производить по упрощенной методике с использованием коэффициента b, учитывающего влияние эксцентриситета продольной силы, в соответствии с Приложением Б [2].

5.2.4 В расчете по прочности нормальных сечений железобетонных конструкций согласно п.8.1.4-8.1.6 СП 63.13330 значение граничной относительной высоты сжатой зоны ячеистого бетона R следует вычислять по формуле, (5.18) где - характеристика сжатой зоны бетона, определяется по формуле

–  –  –

5.2.6 При расчете железобетонных элементов по наклонным сечениям на действие поперечных сил поперечную силу Qb, воспринимаемую бетоном в наклонном сечении, следует определять по формуле 8.57 СП 63.13330 и принимать не более 2,5 Rbt·b·ho и не менее 0,5 Rbt·b·ho.

5.2.7 Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия

–  –  –

5.2.9 Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по опасному наклонному сечению из условия (8.63) СП63.13330, в котором момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, определяется по форм уле

Ms =Ns · zs (5.22)

где Ns - усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным Ns = Rs As, а в зоне анкеровки Nan - определяемое согласно п.5.2.10.

5.2.10 Усилия в продольной арматуре за наклонной трещиной Nаn для конструкций из ячеистых бетонов определяются по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках.

Значение расчетного усилия Nan, воспринимаемого анкерными поперечными стержнями, приваренными к продольным стержням ненапрягаемой арматуры в однородных элементах, вычисляется по формуле (5.23) где na - число анкерных поперечных стержней;

da - диаметр анкерных поперечных стержней, см;

mb - коэффициент, учитывающий вид бетона; принимается: для автоклавных - 1; для неавтоклавных - 0,9;

msp - коэффициент, учитывающий вид арматуры; принимается: для гладкой арматуры для арматуры периодического профиля - 2,5;

s9 - коэффициент, учитывающий вид антикоррозионной обмазки по таблице 5.5;

СП……………2016 1-ая редакция at - расстояние от оси опоры до первой наклонной трещины, определяемое согласно п.5.2.11 по формуле (5.24) настоящего Свода Правил;

u - периметр продольного стержня;

np - число анкеруемых продольных стержней в поперечном сечении элемента.

Примечания:

1. Число расчетных анкерных поперечных стержней, расположенных в одной плоскости, должно быть не более четырех, а расстояние между анкерными стержнями в свету не менее 50 мм.

2. В конструкциях балочного типа, армированных вертикальными каркасами (когда поперечные анкерные стержни расположены вертикально), величину расчетного усилия, воспринимаемого анкерами, определяют по формуле 5.23 и умножают его на коэффициент 0,6.

3. Усилие, воспринимаемое горизонтально расположенными анкерами, при условии соблюдения требований примечания 1 принимают пропорционально их числу в том случае, если расстояние от начала наклонной трещины до оси близлежащего анкера не менее 100 мм. Если расстояние будет меньше 100 мм, но не менее 50 мм, усилие, воспринимаемое ближайшим к наклонной трещине анкером, умножают на коэффициент 0,6.

4. Усилия, воспринимаемые анкерами, приваренными к стержням, расположенным у боковой грани нарасстоянии защитного слоя от нее, определяются по формуле 5.23 с введением коэффициента 0,5.

5.2.11 Начало наиболее опасного наклонного сечения принимают на расстоянии at от оси опоры и вычисляют по формуле, (5.24) где Mpl - момент появления трещин, определяемый с учетом сжатой и растянутой арматуры для опорного сечения;

Q - расчетная поперечная сила, определяемая в сечении на расстоянии at от опоры.

Допускается принимать максимальное значение величины Q, соответствующее опорному сечению.

5.2.12 Расчетное сопротивление поперечных стержней (хомутов) Rsw в формуле (8.59) СП63.13330 для железобетонных конструкций из ячеистого бетона класса В7,5 принимается сниженным путем умножения на коэффициент условий работы арматуры s8, определяемый по формуле (5.21) настоящего Свода Правил.

5.2.13 Расчет наклонных сечений на действие момента производится в при опорных участках и местах резкого изменения размеров элементов (подрезки, узлы и т.д.), а также в местах обрыва или отгиба продольной арматуры.

–  –  –

где b - ширина площади сопряжения двух слоев бетона в сечении элемента, в котором определяют прочность на сдвиг;

Rbt - расчетное сопротивление ячеистого бетона на растяжение, принимаемое в зависимости от его класса по прочности на сжатие, но не более 0,15 МПа (1,5 кгс/см2).

расстояние от оси опоры до первой косой трещины (до наиболее опасного at наклонного сечения), определяемое по формуле 5.24.

5.2.15 При расчете железобетонных элементов на местное сжатие по п.8.1.44 СП

63.13330 по формулам 8.80 - 8.81 СП 63.13330 коэффициент в формуле 8.80 следует принимать = 0,5 при неравномерном распределении местной нагрузки по площади смятия, а коэффициент b определять по формуле

–  –  –

СП……………2016 1-ая редакция Рисунок 5.2. Расчетные схемы, принятые при расчете на местное сжатие а-е - различные случаи местного сжатия; 1 - площадь смятия; 2 - расчетная площадь смятия; 3 - расчетная площадь смятия, учитываемая только при наличии косвенной арматуры

В формуле (5.26):

- Rb - принимается как для бетонных конструкций;

- Аloc1 - площадь смятия;

- Аloc2 - расчетная площадь смятия.

В расчетную площадь Аloc2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия (см. рисунок 5.2).

При этом должны выполняться следующие условия:

при местной нагрузке по всей ширине элемента b в расчетную площадь включается участок длиной не более b в каждую сторону от границы местной нагрузки (см. рисунок 5.2, a);

при местной краевой нагрузке по всей ширине элемента расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Aloc1 (см. рисунок 5.2, б);

при местной нагрузке в местах опирания концов прогонов и балок в расчетную площадь включается участок шириной, равной глубине заделки прогона или балки, и длиной не более расстояния между серединами пролетов, примыкающих к балке (см. рисунок 5.2, в);

если расстояние между балками превышает двойную ширину элемента, длина расчетной площади определяется как сумма ширины балки и удвоенной ширины элемента (см. рисунок 5.2, г) ;

СП……………2016 1-ая редакция при местной краевой нагрузке на угол элемента (см. рисунок 5.2,д) расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Аloc1 ;

при местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента, расчетная площадь принимается согласно рисунку 5.2,е. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложения двух соседних нагрузок.

П р и л о ж е н и е - При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении Aloc1 и Aloc2 принимается не более 20 см.

5.2.16 Расчет опорных сечений сжатых элементов, примыкающих к горизонтальным растворным монтажным швам [2], [9] рекомендуется производить по Приложению В.

6 Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций из ячеистого бетона по предельным состояниям второй группы

6.1 Общие положения расчета по предельным состояниям второй группы (по образованию и раскрытию трещин и по деформациям) каменных конструкций приведены в разделе 8 и Приложении Е СП 15.13330.

6.2 Общие положения расчета по предельным состояниям второй группы (по образованию и раскрытию трещин и по деформациям) бетонных и железобетонных конструкций приведены в п.8.2 СП 63.13330.

Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента

6.3 Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента производится из условия (6.1) где b4 - коэффициент условий работы бетона, определяемый по формуле (6.2) но не более 1,0;

Здесь - коэффициент, принимаемый равным 0,02.

СП……………2016 1-ая редакция В - класс бетона по прочности на сжатие, МПа.

Значение В следует принимать не менее 0,3.

Значения главных растягивающих и главных сжимающих напряжении в бетоне mt и mc определяются по формуле (6.3) где x - нормальное напряжение в бетоне на площадке, перпендикулярной продольной оси элемента, от внешней нагрузки;

y - нормальное напряжение в бетоне на площадке, параллельной продольной оси элемента, от местного действия опорных реакций, сосредоточенных сил и распределенной нагрузки;

xy – касательное напряжение в бетоне от внешней нагрузки.

Напряжения x, y, xy определяются как для упругого тела, за исключением касательных напряжений от действия крутящего момента, определяемых по формулам для пластического состояния элемента.

Напряжения x y подставляются в формулу (6.3) со знаком "плюс", если они и растягивающие, и со знаком "минус", если сжимающие. Напряжение mc в формуле (6.2) принимается по абсолютной величине.

Проверка условия (6.1) производится в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке элемента таврового и двутаврового сечений.

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента

6.4 Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента acrc, мм, следует определять по формуле (8.128) СП 63.13330, в котором коэффициент 1 для ячеистого бетона принимается равным при учете продолжительного действия постоянных нагрузок - 2,5.

Значение коэффициента 1 для ячеистого бетона в водонасыщенном состоянии умножают на коэффициент 0,8, а при попеременном водонасыщении и высушивании - на коэффициент 1,2.

Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям

6.5 Кривизна соответственно от кратковременных и от постоянных и длительных временных нагрузок определяются по формулам:

–  –  –

(6.4) здесь М - момент от соответствующей внешней нагрузки (кратковременной, длительной) относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;

b1 - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и принимаемый равным для двухслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов 0,85;

b2 - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин и принимаемый по таблице 6.1, а также по таблице 6.2[2].

–  –  –

6.6 На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизна изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е0,tot 0,8h0 элементов определяется по формуле (6.5) где М - момент относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести площади сечения арматуры S, от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, и от усилия предварительного обжатия Р;

z - расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры s до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое по указаниям п.6.7 по формуле (6.11);

СП……………2016 1-ая редакция s - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами и определяемый согласно п.6.7 по формулам (6.12) и (6.13);

- коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны и принимаемый по таблице 6.2;

b - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами и принимаемый для ячеистого бетона класса В7,5 и ниже равным 0,7;

f - коэффициент, учитывающий сжатую арматуру, определяемый по формуле (6.6)

–  –  –

(6.7), но принимается не более 1.

–  –  –

(6.8) ;

(6.9) еs,tot - эксцентриситет силы Ntot относительно центра тяжести площади сечения арматуры S; соответствует моменту М (см. п.6.6) и определяется по формуле СП……………2016 1-ая редакция (6.10) Для элементов прямоугольного сечения и таврового с полкой в растянутой зоне в формулу (6.9) вместо hf` подставляются значения 2а` или hf = 0 соответственно при наличии или отсутствии арматуры S`.

Значение вычисляется по формуле (6.11).

Для внецентренно сжатых элементов значение должно приниматься не более 0,97es,tot.

Для однослойных конструкций из ячеистого бетона (без предварительного напряжения) значение s вычисляется по формуле (6.12) Mser - момент, воспринимаемый сечением элемента из расчета по прочности при расчетных сопротивлениях арматуры и бетона для предельных состояний второй группы;

l - коэффициент, принимаемый равным: при непродолжительном действии нагрузки для арматуры:

периодического профиля - 0,6;

гладкой - 0,7;

при продолжительном действии нагрузки независимо от профиля арматуры - 0,8.

Значение коэффициента s для двухслойных предварительно напряженных элементов конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов определяется по формуле (6.13),

–  –  –

.

Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы (6.13) допускается принимать равным нулю.

ls -коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки и принимаемый по таблице 6.3.

–  –  –

Коэффициент m определяется по формуле (6.14), и принимается не более 1.

здесь Wpl – упругопластический момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна (с учетом неупругих деформаций растянутого бетона), определяемый по формуле

–  –  –

где Wred – момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого материала по формуле (6.16) g – коэффициент, принимаемый для прямоугольного и таврового поперечного сечения с полкой, расположенной в сжатой зоне, равным 1,75.

СП……………2016 1-ая редакция Мr - момент внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно оси, параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны.

Мrp - момент усилия предварительного обжатия относительно той же оси, что и для определения Мr ;

При этом за положительные принимаются моменты Мr и Мrp, вызывающие растяжение в арматуре.

7 Конструктивные требования

Общие конструктивные требования при проектировании бетонных и 7.1 железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона изложены в разделах 9 и 10 («Проектирование конструкций») СП 15.13330 и в разделе 10 СП 63.13330.

7.2 Прочность кладочных материалов внутреннего слоя многослойных конструкций из ячеистого бетона следует принимать не ниже класса В2 при плотности не менее D450.

Минимальные размеры сечения элементов

7.3 Минимальные размеры сечений бетонных и железобетонных элементов из ячеистых бетонов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций.

Кроме этого, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении (толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т. п.) и анкеровки арматуры.

7.4 Минимальная толщина железобетонных плит из ячеистых бетонов должна определяться из условия обеспечения требований к расположению арматуры по толщине плиты и соблюдения требуемой толщины защитных слоев бетона.

7.5 Минимальная толщина слоя тяжелого бетона в двухслойных плитах устанавливается из условия симметричного расположения арматуры по отношению к слою тяжелого бетона и соблюдения требований п. 7.9 (см. ниже).

7.6 Размеры сечений внецентренно сжатых элементов из ячеистого бетона должны приниматься такими, чтобы их гибкость о/i любом направлении, как правило, не превышала 70.

СП……………2016 1-ая редакция

7.7 При проектировании конструкций из ячеистых бетонов необходимо избегать резкого изменения размеров сечений элементов, образования гнезд, четвертей, а если же они неизбежны, то все входящие углы должны быть армированы.

Защитный слой бетона

7.8 Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий.

7.9 Толщина защитного слоя бетона должна приниматься не менее диаметра рабочей арматуры и не менее:

а) 25 мм - для продольной рабочей арматуры в однослойных элементах конструкций и 20 мм - в двуслойных элементах, в слое тяжелого бетона;

б) 15 мм - для поперечных стержней сварных каркасов плит и стеновых панелей;

в) 20 мм — для внутренних перегородок из ячеистого бетона при объемном весе более 1000 кг/м3 и 25 мм при объемном весе менее 1000 кг/м3. В изгибаемых и внецентренно сжатых элементах концы продольных стержней ненапрягаемой арматуры должны отстоять от торца элемента не более чем на 10 мм. Концы напрягаемой арматуры, а также анкеры должны быть защищены слоем раствора толщиной не менее 5 мм.

7.10 В элементах из ячеистого бетона независимо от высоты сечения толщина защитного слоя бетона для поперечной арматуры принимается не менее 15 мм.

7.11 Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно-напряженных двухслойных элементов из ячеистого бетона на участке зоны передачи усилий от арматуры на бетон должна составлять не менее: для стержневой арматуры классов А600(Ат600) и ниже

- 2d; для стержневой арматуры классов А800 (Ат800) и выше - 3d. Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм для стержневой арматуры всех классов. Допускается защитный слой бетона для сечения у опоры принимать таким же, как для сечений в пролете в следующих случаях:

а) для предварительно-напряженных элементов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры (сварных поперечных сеток или охватывающих продольную арматуру хомутов);

б) в плитах, панелях, настилах при условии постановки у концов дополнительной поперечной арматуры (корытообразных сварных сеток или замкнутых хомутов). Диаметр поперечной арматуры при этом должен быть не менее 0,25 диаметра продольной напрягаемой арматуры и не менее: для проволоки класса Вр-I - 4 мм; то же, класса В-I - 5 мм.

СП……………2016 1-ая редакция Минимальные расстояния между стержнями арматуры

7.12 Расстояния в свету между стержнями арматуры по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси; для предварительно-напряженных конструкций должны также учитываться степень местного обжатия бетона и габариты натяжного оборудования (домкратов, зажимов и т. п.). В элементах, изготовляемых без применения виброплощадок или вибраторов, укрепляемых на опалубке, должно быть обеспечено свободное прохождение между арматурными стержнями наконечников штыковых вибраторов или виброштампующих элементов машин, уплотняющих бетонную смесь. Минимальное расстояние в свету между стержнями продольной сжатой арматуры и продольной растянутой арматуры должно быть не менее 3 диаметров и не менее 50 мм. При стесненных условиях допускается располагать стержни арматуры попарно (без зазора между ними) таким образом, чтобы при бетонировании горизонтальные спаренные стержни находились друг над другом.

П р и м е ч а н и е - Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер.

Расстояние между поперечными анкерными стержнями в свету должно быть не 7.13 менее 50 мм; расстояние от начала опасной наклонной трещины до ближайшего расчетного анкерного (поперечного) стержня должно быть не менее 100 мм (рисунок 7.1).

Рисунок 7.1 Примеры анкеровки растянутых стержней арматуры на опорах плит из ячеистого бетона а - два или несколько расчетных анкерующнх стержней, расположенных в пределах опорного участка, приварены с одной стороны продольных рабочих стержней; б - то же, с двух сторон продольных рабочих стержней; 1 - расчетные анкерующие стержни; 2 — наклонные трещины СП……………2016 1-ая редакция Анкеровка арматуры

7.14 Концы стержней продольной рабочей арматуры (в сварных сетках) на опорах изгибаемых элементов должны быть заанкерены при помощи приваренных к ним поперечных стержней. Число и диаметр анкерующих поперечных стержней определяется расчетом в соответствии с требованиями, изложенными в п.5.2.10, 5.2.13 настоящего Свода Правил. Найденное по расчету число анкерующих поперечных стержней должно быть размещено на участках от торца элемента до начала наиболее опасной наклонной трещины (рисунок 7.1). При этом расстояние между поперечными стержнями устанавливается в соответствии с п. 7.13 настоящего Свода Правил, а расстояние от конца анкеруемых стержней до первого поперечного стержня принимают не более 5 мм. В пределах опорного участка изгибаемых элементов (за гранью опоры) должно быть расположено не менее двух расчетных поперечных стержней.

Длина опорного участка балок и плит должна быть не менее 1/100 их длины и не менее 5 см. Если по расчету установка поперечных анкерных стержней не требуется, то по конструктивным требованиям к каждому продольному стержню должен быть приварен хотя бы один поперечный анкерный стержень.

При невозможности выполнить требования настоящего пункта, а также для повышения степени надежности заделки концов растянутых рабочих стержней (если это требование по расчету) на их концах должны быть предусмотрены специальные анкеры, устанавливаемые из расчета на смятие бетона под анкерами.

7.15 Для обеспечения анкеровки всех продольных стержней арматуры, доходящей до опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элементов должны выполняться следующие требования:

а) если соблюдается условие Q k1 Rbt.ser bho, длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна составлять не менее 5d и не менее 5 см;

б) если вышеуказанное условие не соблюдается, длина запуска стержней за внутреннюю часть свободной опоры должна быть не менее 10d.

Длина зоны анкеровки ан на крайней свободной опоре, на которой снижаются расчетные сопротивления арматуры, определяется согласно п.10.3.24 и п. 10.3.25 по формулам 10.1 и 10.3 СП 63.13330.

7.16 У концов предварительно-напряженных двухслойных элементов должна быть установлена конструктивная поперечная арматура, охватывающая все напрягаемые стержни и выполненная в виде отдельных стержней или сеток корытообразной формы. Площадь СП……………2016 1-ая редакция сечения поперечной арматуры должна составлять не менее 2 % от площади напрягаемой арматуры на длине 2p (где p – длина зоны передачи напряжений), но не менее 50 см от грани опоры.

Продольное армирование элементов

7.17 Для армирования элементов конструкций из ячеистого бетона ненапрягаемой арматурой (плит и панелей) должна предусматриваться только сварная арматура в виде плоских сеток или объемных каркасов. Вязаная арматура допускается в виде отдельных стержней, устанавливаемых для работы на местные усилия (например, в углах проемов и т.

п.). Устройство крюков на концах рабочих стержней не рекомендуется. Для изделий, тепловая обработка которых осуществляется электропрогревом между двумя параллельными электродами, арматурные сетки должны быть разъединены диэлектрическими вставками.

Соотношение диаметров поперечных и продольных стержней в сварных каркасах и сетках должно приниматься таким же, как для сварной арматуры железобетонных конструкций из тяжелого бетона.

7.18 Минимальный процент армирования железобетонных конструкций из ячеистого бетона во всех изгибаемых и внецентренно сжатых элементах принимают = 0,05 % при классе бетона В5 и ниже и = 0,1 % при классе бетона В7,5-В10.

Примечания:

1. Элементы, не удовлетворяющие минимальному проценту армирования по требованиям п.5.18, относят к бетонным.

2. Минимальную площадь сечения продольной конструктивной арматуры А в изгибаемых элементах, а также А и А' в сжатых элементах принимают не менее 0,02 %' площади расчетного сечения бетона.

7.19 Для элементов таврового сечения с полкой, расположенной в сжатой зоне (за исключением стеновых панелей), указанные проценты армирования следует относить к площади сечения бетона, равной произведению ширины ребра b на рабочую высоту hо.

7.20 Число стержней сжатой и растянутой рабочей арматуры в плитах должно быть не менее трех на 1 м ширины плиты. Сжатая арматура, вводимая в расчет для элементов из ячеистого бетона проектных классов В5 и ниже, должна иметь диаметр не менее 6 мм и должна быть заанкерена поперечной арматурой в соответствии с п. 7.22.

7.21 Диаметр продольных стержней сжатых элементов не должен превышать для ячеистого бетона классов:

- В10 и ниже - 16мм;

- В12,5 - В15 - 20мм.

СП……………2016 1-ая редакция В изгибаемых элементах из ячеистого бетона класса В10 и ниже диаметр продольной арматуры должен быть не более 16 мм.

В однослойных элементах максимальный диаметр рабочей арматуры не должен превышать 20 мм - при бетоне класса выше В10.

Поперечное армирование элементов

7.22 Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры хомуты должны ставиться на расстоянии в конструкциях из ячеистого бетона при сварных каркасах не более 500 мм и не более 40d (где d - наименьший диаметр сжатых продольных стержней, мм).

При этом конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых стержней от их бокового выпучивания в любом направлении.

7.23 У всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура, должна предусматриваться также поперечная арматура, охватывающая крайние продольные стержни. При этом расстояние между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должно быть не более 500 мм и не более удвоенной ширины грани элемента.

При армировании внецентренно сжатых элементов плоскими сварными каркасами два крайних каркаса, расположенных у противоположных граней, должны быть соединены друг с другом для образования пространственного каркаса. Для этого у граней элемента, нормальных к плоскости каркасов, должны ставиться поперечные стержни, привариваемые контактной точечной сваркой к угловым продольным стержням каркасов, или шпильки, связывающие эти стержни; расстояния между приваренными поперечными стержнями должны быть не более 20d, а между шпильками - 15d, где d - наименьший из диаметров сжатых продольных стержней.

7.24 В тех случаях, когда по расчету или конструктивным требованиям при h300 мм требуется установка поперечной арматуры, расстояние между вертикальными поперечными стержнями в элементах должно приниматься в соответствии со следующими указаниями:

а) на приопорных участках (равных при равномерной нагрузке 1/4 пролета, а при сосредоточенных нагрузках – расстоянию от опоры до ближайшего груза, но не менее l/4 пролета):

при высоте сечения h 450 мм - не более h/2 и не более 150 мм;

при высоте сечения h 450 мм - не более h/3 и не более 500 мм;

СП……………2016 1-ая редакция

б) на остальной части пролета при высоте сечения h 300мм - не более 3/4h и не более 500 мм.

В двухслойных ячеистобетонных элементах поперечную арматуру, 7.25 устанавливаемую на сдвиг между двумя слоями, рекомендуется выполнять вертикальной в случае профилированной (ребристой) поверхности сопряжения нижнего железобетонного слоя и наклонной в случае гладкой поверхности сопряжения.

Однослойные ячеистобетонные элементы армируют пространственными каркасами, состоящими из отдельных прямых арматурных стержней, соединенных друг с другом с помощью сварки. При этом допускается использование пространственных каркасов с поперечной волнообразно изогнутой арматурой [11].

Сварные соединения арматуры Устройство стыков рабочей арматуры внахлестку без сварки, а также обрыв 7.26 стержней рабочей арматуры в пролете изгибаемых элементов и по высоте внецентренно сжатых элементов из ячеистого бетона не допускается. При специальном экспериментальном обосновании допускается устройство стыков без сварки в пролете стеновых панелей жилых зданий. В этом случае длина перепуска сварных сеток должна быть не менее 100 см; при этом за гранью обрыва должно быть не менее двух поперечных стержней, устанавливаемых по расчету.

Не в рабочем направлении (например, в поперечном - для балочных ребристых и плоских плит) допускается стыкование сварных сеток внахлестку.

7.27 Арматура из горячекатаной стали периодического профиля, горячекатаной гладкой стали и обыкновенной арматурной проволоки должна, как правило, изготовляться с применением для соединения стержней контактной сваркой — точечной и стыковой, а также в указанных ниже случаях — дуговой (ванной и протяженными швами) сварки.

Сварные соединения стержневой термически упрочненной арматуры и высокопрочной арматурной проволоки, как правило, не допускаются.

Типы сварных соединений арматуры должны назначаться и выполняться в соответствии с указаниями государственных стандартов и нормативных документов на сварную арматуру и закладные детали для железобетонных конструкций.

7.28 Контактная точечная сварка применяется при изготовлении сварных каркасов, сеток и закладных деталей с нахлесточными соединениями стержней.

7.29 Контактная стыковая сварка применяется для соединения по длине заготовок арматурных стержней. Диаметр соединяемых стержней при этом должен быть не менее 10 СП……………2016 1-ая редакция мм. Контактную сварку стержней диаметром менее 10 мм допускается применять только в заводских условиях при наличии специального оборудования.

7.30 Дуговая сварка должна применяться:

а) для соединения стержней ненапрягаемой арматуры из горячекатаных сталей диаметром более 8 мм между собой и с сортовым прокатом (закладными деталями) в условиях монтажа, а также с анкерными и закрепляющими устройствами;

б) при изготовлении стальных закладных деталей и для соединения их на монтаже между собой в стыках сборных железобетонных конструкций;

в) для соединения стержней напрягаемой арматуры с анкерными коротышами или петлями, используемыми для натяжения, а после спуска натяжения — с анкерными шайбами или анкерными плитами.

7.31 При отсутствии оборудования для контактной сварки допускается для горячекатаных арматурных сталей (кроме классов A600 и А800) при диаметре всех соединяемых стержней 10 мм и более применять дуговую сварку в следующих случаях:

а) для соединения по длине заготовок арматурных стержней. При этом стыковые соединения стержней диаметром 20 мм и более выполнять, как правило, ванными способами сварки, а стержней диаметром до 20 мм - дуговой сваркой швами с накладками или внахлестку;

б) для изготовления арматурных сеток лишь в отдельных случаях, когда соединения стержней в пересечениях (крестом) имеют только монтажное значение;

в) для изготовления арматурных каркасов (включая сортовой прокат) с обязательными дополнительными конструктивными элементами в местах соединения стержней продольной и поперечной арматуры (косынки, лапки, крюки и т. п.).

Если соединения пересекающих стержней сварных каркасов или сеток имеют не только монтажное значение, но должны также обеспечивать прочность элемента, то осуществление таких соединений без применения дополнительных конструктивных элементов, указанных в абзаце «а» настоящего пункта, не допускается.

Стыки элементов сборных конструкции

7.32 При стыковании железобетонных элементов сборных конструкций усилия от одного элемента к другому передаются через стыкуемую рабочую арматуру, стальные закладные детали, заполняемые бетоном швы, бетонные шпонки или (для сжатых элементов) непосредственно через бетонные поверхности стыкуемых элементов.

СП……………2016 1-ая редакция

7.33 Жесткие стыки сборных конструкций должны, как правило, замоноличиваться путем заполнения между элементами швов бетоном. Если при изготовлении элементов обеспечивается плотная подгонка поверхности друг к другу, то при передаче через стык только сжимающего усилия допускается выполнение стыков «насухо».

7.34 Стыки элементов, воспринимающие растягивающие усилия, выполняются:

а) сваркой стальных закладных деталей;

б) сваркой выпусков арматуры;

в) пропуском через каналы или пазы стыкуемых элементов, болтов или стержней арматуры с последующим натяжением их и заполнением пазов и каналов цементным раствором или мелкозернистым бетоном.

При проектировании стыков элементов сборных конструкций должны предусматриваться такие соединения закладных деталей, при которых не происходило бы разгибания их частей, а также выколов бетона.

7.35 Закладные детали должны быть приварены к рабочей арматуре элементов.

Отдельные конструктивные требования

7.36 Осадочные швы должны предусматриваться в случаях возведения здания (сооружения) на неоднородных грунтах основания (просадочных и др.), в местах резкого изменения нагрузок и т.п. Осадочные швы, а также температурно-усадочные швы в сплошных бетонных и железобетонных конструкциях должны осуществляться сквозными, разрезая конструкцию до подошвы фундамента. Температурно-усадочные швы в железобетонных каркасах осуществляются посредством двойных колонн с доведением шва до верха фундамента.

В бетонных конструкциях должно предусматриваться конструктивное 7.37 армирование:

а) в местах резкого изменения размеров сечения элементов;

б) в местах изменения высоты стен (на участке не менее 1 м);

в) у растянутой или менее сжатой грани внецентренно сжатых элементов, если в сечении возникают растягивающие напряжения или сжимающие напряжения менее 10 кгс/см2, при наибольших сжимающих напряжениях более 0,8 Rb (напряжения определяются как для упругого тела); при этом коэффициент армирования принимается равным или более 0,025%.

Требования настоящего пункта не распространяются на элементы сборных конструкций, проверяемые в стадии транспортирования и монтажа; в этом случае необходимое армирование определяется расчетом по прочности.

СП……………2016 1-ая редакция Если расчетом установлено, что прочность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то следует учитывать требования для слабоармированных элементов (рассчитываемых без учета работы растянутого бетона), согласно которых площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %. Если, согласно расчету с учетом сопротивления растянутой зоны бетона, арматура не требуется и опытом доказана возможность транспортирования и монтажа таких элементов без арматуры, конструктивная арматура не предусматривается.

7.38 Соответствие расположения арматуры ее проектному положению должно обеспечиваться специальными мероприятиями (установкой пластмассовых фиксаторов, шайб из мелкозернистого бетона и т. д.).

7.39 Отверстия значительных размеров в железобетонных плитах, панелях и т. п.

должны окаймляться дополнительной арматурой сечением не менее сечения рабочей арматуры (того же направления), которая требуется по расчету плиты как сплошной.

7.40 При проектировании элементов сборных перекрытий следует предусматривать устройство швов между ними, заполняемых бетоном. Ширина швов назначается из условия обеспечения их качественного заполнения и должна составлять не менее 20 мм для элементов с высотой сечения до 250 мм и не менее 30 мм при элементах большей высоты.

7.41 В элементах сборных конструкций должны предусматриваться приспособления для захвата их при подъеме; инвентарные монтажные вывинчивающиеся петли, строповочные отверстия со стальными трубками, стационарные монтажные петли из арматурных стержней и т. п. Петли для подъема должны выполняться из горячекатаной стали марки 10 ГТ и марок ВСтЗст2 и ВСтЗпс2 и привариваться к арматурному каркасу. В случае, если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40°С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСтЗпс2.

7.42 Минимальная ширина простенков в крупноблочных зданиях из ячеистобетонных элементов должна быть не менее 50 см в несущих и не менее 40 см в самонесущих стенах; в самонесущих стеновых панелях из ячеистого бетона размером на комнату рекомендуется минимальная ширина простенка 60 см.

7.43 Стеновые панели высотой в один этаж при наличии в них проемов следует делать замкнутыми с армированием по верху и низу проемов сквозными сварными каркасами.

СП……………2016 1-ая редакция

7.44 При устройстве в панелях уступов для опирания на них перемычек уступы должны армироваться двумя стержнями или сетками; диаметр стержней должен быть не менее 8 мм.



Pages:   || 2 |
Похожие работы:

«Products Solutions Services Горно-обогатительное производство Практический опыт автоматизации, измерений и контроля 2 Горно-обогатительное производство Добро пожаловать в Endress+Hauser! Endress+Hauser – Швейцарская компания, свыше 12000 сотрудников которой помогают заказчикам по всему миру работать более эффективно, надёжно, б...»

«49 УДК 328.185:351 PUBLIC CONTROL AS INSTITUTE OF CIVIL SOCIETY: DIRECTIONS OF IMPROVEMENT OF COUNTERACTION OF CORRUPTION ОБЩЕСТВЕННЫЙ КОНТРОЛЬ КАК ИНСТИТУТ ГРАЖДАНСКОГО ОБЩЕСТВА: НАПРАВЛЕНИЯ СОВЕРШЕНСТВ...»

«Гумелёв В. Ю., Юдин Т. М., Постников А. А. Смерть детей Ивана Грозного в контексте политической борьбы за российский престол // Концепт. – 2015. – № 03 (март). – ART 15081. – 0,6 п. л. – URL: http://ekoncept.ru/2015/15081.htm. – Гос. рег. Эл №...»

«УДК 159.9: 316.6 ОСОБЕННОСТИ САМОАКТУАЛИЗАЦИИ ЛИЧНОСТИ В СИТУАЦИИ ВЫНУЖДЕННОГО ПЕРЕСЕЛЕНИЯ Султанова Наиля Даутовна, зав. кафедрой педагогики и психологии, кандидат психологически...»

«УДК 533.6.011.72 Вестник СПбГУ. Сер. 1. 2012. Вып. 1 ОТРАЖЕНИЕ СЛАБОГО ГАЗОДИНАМИЧЕСКОГО РАЗРЫВА ОТ ОСИ СИММЕТРИИ В ОДНОРОДНОМ ПОТОКЕ П. С. Мостовых1, В. Н. Усков2 1. Балтийский государст...»

«УДК 629.78.05 ПРОБЛЕМА РАСЧЕТА ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ ПРИМЕНИТЕЛЬНО К УСТОЙЧИВОСТИ ВОЛНОВОДОВ КОСМИЧЕСКИХ АППАРАТОВ Горохова Е.Ю., Гоцелюк О.Б., Барыкин Е.С. научный руководитель канд. техн. наук Кудрявцев И.В. Сибирский федеральный ун...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ УХТИНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЛАБОРАТОРНЫЕ РАБОТЫ НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОМ ГАЗЛИФТНОМ СТЕНДЕ Методические указания к лабораторным занятиям Ухта 2008 УДК 622.276 М 79 Мордвинов, А.А. Лабораторные работы на...»

«ГОСКОМСТАТ РОССИИ ГОССТАНДАРТ РОССИИ ОБЩЕРОССИЙСКИЙ КЛАССИФИКАТОР ОБЪЕКТОВ АДМИНИСТРАТИВНО-ТЕРРИТОРИАЛЬНОГО ДЕЛЕНИЯ ОК 019 95 Москва ГОСКОМСТАТ РОССИИ ГОССТАНДАРТ РОССИИ ОБЩЕРОССИЙСКИЙ К...»

«Анализ факторов, влияющих на точность позиционирования промышленного робота и методы обеспечения заданной точности Баланев Н. В.1, Янов Р. А.2 Баланев Никита Владимирович / Balanev Nikita Vladimirovich – студент; Янов Роман Андреевич / Yanov Roman Andreevich – студент, федеральное г...»

«Контроллер TK-166.02 Руководство по эксплуатации КГПШ 466514.004РЭ Оглавление 1.Описание и работа 1.1 Назначение 1.2. Технические характеристики. 1.2.1 Цифровые входы. 1.2.2 Аналоговые входы 1.2.3 Выходы: 1.2.4 Порты связи 1.2.5 Индикация. 1.2.6 Конструктивное исполнение. 1.2.7 Условия эксплуатации....»

«07.00.00 ИСТОРИЧЕСКИЕ НАУКИ И АРХЕОЛОГИЯ / HISTORICAL SCIENCES AND ARCHEOLOGY № 3 (51) / 2016 Маслова И. А. Материальное положение сельских священнослужителей Среднего Урала в середине 1940-х — конце 1960-гг. / И. А. Маслова // Научный диалог. — 2016. — № 3 (51). — С. 225—23...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тихоокеанский государственный университет"РАСЧЕТ СМЕТНОЙ СТОИМОСТИ СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНЫХ РАБОТ БАЗИСНО-ИНДЕКСНЫМ МЕТО...»

«КУРЦЕВ ТИМУР ИГОРЕВИЧ ПРИНЦИПЫ НЕОДНОРОДНОСТИ И ОДНОРОДНОСТИ В ПАССИОНАРНОЙ КОНЦЕПЦИИ ЭТНОГЕНЕЗА: ФИЛОСОФСКО-КУЛЬТУРОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ Специальность: 24.00.01 – Теория и история культуры АВТОРЕФЕРАТ диссертации на...»

«Приложение 5 САМОАНАЛИЗ деятельности экспериментальной площадки Федерального государственного автономного учреждения "Федеральный институт развития образования" по теме "Развитие научно-технического творчества и совершенствование технической подготовки учащихся и студентов средствами робототехники" приказ №110 от 11.06.14 Общие св...»

«ПАМЯТИ. "ОН БЫЛ НАСТОЯЩИМ ИСТОРИКОМ." Памяти Александра Павловича Новикова "HE WAS THE REAL HISTORIAN." In memory of Alexander Pavlovich Novikov 13 мая 2015 г. скоропостижно ушёл из жизни Александр Павлович Нов...»

«1 ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ "ЛИПЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ" УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКИЙ КОМПЛЕКС По дисциплине "Сопротивление материалов" Для направления 190600 "Эксплуатация транспортно-те...»

«№5 ЭЛЕКТРОННЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ "APRIORI. CЕРИЯ: ЕСТЕСТВЕННЫЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ" ВОЗМОЖНОСТИ ФИЗИОТЕРАПИИ В ВОССТАНОВЛЕНИИ И ПОВЫШЕНИИ РАБОТОСПОСОБНОСТИ У СПОРТСМЕНОВ Павлущенко Елена Владимировна канд....»

«Местные нормативы градостроительного проектирования Менделеевского муниципального района Республики Татарстан г.Менделеевск 2014 г. 1. Утверждены решением Совета Менделеевского муниципального района Республики Татарстан от "30" декабря № 284 МЕСТНЫЕ...»

«Интегрированная система безопасности ParsecNET 2 Proximity считыватели NR-H03, NR-H05, NR-H09, NR-H16 Паспорт и инструкция по установке Версия 2.1 Назначение Назначение Считыватели proximity карт NR-H03, NR-H05, NR-H09 и NR-H16 предназначены для использования в интегрированной сист...»

«IV Конференция Современные методы водоподготовки и защиты оборудования от коррозии и накипеобразования Сборник докладов 25-26 Октября 2011 г., МВЦ "ЭКСПОЦЕНТР" (Москва) Содержание Текущее состояние нормативно-правового обеспечения 8 теплоснабжения в России Яровой Ю.В., НП "Российское теплоснабжение" Особенности примен...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ" УТВЕРЖДАЮ: Проректор-директор ЭНИН Ю.С....»

«МАКРОПСИХОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ ПРИТЯЗАНИЙ ТРЁХ ГРУПП КУБАНСКОЙ МОЛОДЁЖИ А. Н. Дёмин1 В статье проведён макропсихологический анализ образовательных притязаний учащихся средней школы, профессионально-технических училищ и  колледжей, выявленных в  постсоветс...»

«Harold E.Babbitt, M.S. Janies J. Doland, M.S.,C.E.,D Sc. Water Supply Engineering F ifth E dition McGRAW-HILL PUBLISHING COMPANY LTD LONDON NEW YORK TORONTO Г ар ол ь д Б э б б и т Профессор санитарной техники Иллинойского университета Д ж е м с Д ж. Д ол ан д Профессор гражданского строительства Иллинойского университе...»








 
2017 www.ne.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - электронные матриалы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.